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风机盘管选型

来源：哗拓教育

风机盘管选型与布局简析案例

我曾经看到一篇设计说明.是美国的,人家的设备选型可以说是真的很精确,与冷负荷计算一样,而且使用了十几年后测试也没大的饿变化,相差不到5%(保养技术与国内相似).而国内的基本上都是选型时选的很大,而过了五六年后.效率就开始下降.这也是没办法的事.

有新风注入:(处理过)由已知房间新风量,算出新风负荷.再拿房间的总负荷减去新风负荷,得出房间的负荷.再由已知空气设计参数.算出空气质量新风量,再依据新风量和房间负荷选型,最后选出设备型号.(没处理过的)设备负荷为新风负荷(由新风量算出)加房间负荷

无新风注入:根据空气设计参数和房间负荷,直接算出空气质量新风量,再依据新风量和房间负荷选型,最后选出设备型号.

若有未经处理的新风送入则，盘管冷量应是房间冷负荷+新风负荷若有经处理的新风送入（处理到室内点），盘管冷量就是房间冷负荷

注意:.若有经处理的新风送入（处理到室内点），盘管冷量为房间冷负荷减去新风负荷

摘要：本文通过阐述隆盛大厦项目空调施工中的风机盘管选型、布局，着重指出选型应充分考虑业主的建筑格局，合理地确定负荷、风量和气流组织，才能真正体现设计与施工的统一。关键词：风机盘管；负荷；风量；气流组织

随着高档写字间、办公环境的不断改善，空调系统也越来越广泛地深人到日常生活中。如何使所选用的空调系统起到最佳效果，除了设计的合理性，也越来越引起现场工程师的思考。风机盘管作为中央空调系统的末端装置，在众多的公共场所广为采用，其主要优点如下：一、自成单元，调节灵活。风机盘管为三档变速，且水路系统可根据用户室温设定情况，采取冷热水自动控制温度调节阀调节，从而使各房间可独立调节室温，以满足不同空调使用客户的需求，房间无人使用时可手动关机或自动定时关机，并且可以使开发商避免一次投入过大，便于其滚动开发，可根据入住客户的情况开通不同的房间。从而降低了整体系统的运行费用。二、整个系统分区控制较为容易，可以按房间的朝向、楼层、用途、使用时间等分成若干区域，按不同的客户使用需求进行分区控制，从而避免了大风道系统必须集中控制的不合理的一面。

三、风机盘管机体小，布置灵活、安装方便、占用建筑空间较少，便于配合内装施工。但怎

样根据业主的不同需求，结合设计图纸选择较好的风机盘管应用到隆盛大厦工程中去，笔者充分考虑了以下几点：（一）冷量的校核

一般是按计算的冷负荷来选择产品，但应注意不同的新风供给方式会导致风机盘管的负载冷量也不同。当新风直接通过外墙送至房间时，未经热湿处理，风机盘管的冷量=室内冷负荷新风冷负荷；当设立独立的新风系统时，则风机盘管的冷量=室内冷负荷。目前市场的产品，一般都是名义制冷量而实际运行中的冷量应是冷量×单位时间内的平均运行时间，即改变运行时间或风量，都会影响机组的输入冷量。所以并非名义冷量越高越好，如果仅按高冷量选用机组，会出现供冷能力过大，导致开动率过低，换气次数减少，室温梯度加大，还会加大系统容量和设备投资，空调能耗加大，空调效果降低。所以冷量仅作为选设备的必要条件之一，还应兼顾其它因素。

（二）风量校核

主要按房间品质要求校核换气次数。送风温差越小，换气次数越多，则空气品质越好，就越舒适，为什么有的空调房间感受有异味、闷气，就是风量校核没有处理好。由于风机盘管的名义风量是在不通水，空气进出口压差为零的工况下测定的，故存在一些不切实际的因素，所以实际确定风量是应将这部分理想状态下的风量值扣除，笔者通过隆盛大厦工程的实际测算，这部分增补风量应占名义风量的20—30%. （三）送、回风方式

送、回风方式即形成所谓的气流组织，其合理与否直接影响到空调房间的温度场、速度场的均匀性和稳定性，也即空调效果的好坏。合理的气流组织要求一定的送风速度，避免气流短路，以保证一定的射流长度。风速取决于机外静压，送风量、送风口等因素。机外静压过低，会导致风量下降，射程降低，房间冷热不均，设计气流组织与实际运行状态在曲线图上存在较大差异，故应根据实际的建筑格局、房间的结构形式，进深、高度等情况，选择中档风量、风速指标来相应选择风机盘管型号。目前市场上的风机盘管，各个厂家的机外静压值没有统一标定，差异较大，再加上隆盛大厦采用的是卧式暗装机组，外接短风管、过滤器，进、回风格栅阻力值较大，因此在实际定货时确定机外静压值选定为30Pa，有的房间甚至选择50Pa机外静压值的机组，大于常规的20Pa左右阻力值，故在实际运行中保证了良好的均匀场，达到了预期的空凋效果。

（四）其它因素

a.噪音指标控制在40dB以下，对噪音偏大的风机盘管，加装消声处理装置，阻力值不大于10Pa.

b.安装、施工中质量注意保温质量，冷凝水的排放，坡向，管件接头，系统清洁。 c.水系统的设置方式水平系统还是垂直系统，隆盛大厦选用了垂直系统，较好的保证了冷凝水的排放，保证了房间的层高要求，根据以上几点原则，隆盛大厦选择了广州约克的产品，其使用及实测结果见表：

隆盛大厦风机盘管实测表

型号风量（m3/h）风口截面（mm×mm）铭牌值实测平均值

YGFC-03-CC 470 498 940×127 YGFC-04-CC 580 597 940×127 YGFC-10-CC 1470 1560 1200×127 YGFC-12-CC 1650 1728 1500×127 结束语

总之，在设计人员的配合下，隆盛大厦的风机盘管系统避免了一些选用中的常见弊端，取得了较为满意的综合效果。超市及大卖场：

超市及大买场的空间开阔，客流量大，大风量设计的高静压管道机组是此类场所的最佳选择。

末端的选型

1、风机盘管的选型

风机盘管有两个主要参数：制冷（热）量和送风量，故有风机盘管的选择有如下两种方法：（1）根据房间循环风量选：房间面积、层高（吊顶后）和房间换气次数三者的乘积即为房间的循环风量。利用循环风量对应风机盘管高速风量，即可确定风机盘管型号。

（2）根据房间所需的冷负荷选择：根据单位面积负荷和房间面积，可得到房间所需的冷负荷值。利用房间冷负荷对应风机盘管的高速风量时的制冷量即可确定风机盘管型号。确定型号以后，还需确定风机盘管的安装方式（明装或安装），送回风方式（下送下回，侧送下回等）以及水管连接位置（左或右）等条件。

注：房间面积较大时应考虑使用多个风机盘管，房间单位面积负荷较大，对噪音要求不高时可考虑使用风量和制冷量较大的风机盘管。 2、空气处理机组的选型

空气处理机组主要用于处理室内空气和供新风，一般有空调工况和新风工况两种工作状态。

空气处理机组的选择一般由三个主要参数决定：风量、表冷器排管数和机外余压。先根据系统需要的风量确定空气处理机组的型号，然后根据需要提供的冷量来决定其排管数，如此便可确定。根据系统需要的余压要求确定余压。

空气处理机组一般有吊顶式和落地式两种。落地式包括立式和卧式两种。另外机组的送回风方式也有诸多不同。应根据建筑情况和建筑业主要求进行最终的确定。

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子

- - 空调设计资料 (http://www.hongye.com.cn/forum/showthread.php?t=11197)

bingyu0605 空调设计资料水系统分类开式循环的优点: 2007-04-24 16:26 冷水箱有一定的蓄冷能力，可以减少冷冻机的开启时间，增加能量调节能力，且冷水温度的波动可以小一些。开式循环的缺点是： 1．冷水与大气接触，循环水中含氧量高，宜腐蚀管路。 2．末端设备（喷水池、表冷器）与冷冻站高差较大时，水泵则须克服高差造成的静水压力，增加耗电量。 3．如果喷水池较低，不能直接自流回到冷冻站时，则需增加回水池和回水泵。

4．如果采用自流回水，回水的管径较大，会增加投资。

闭式循环的优点：

1．由于管路不与大气相接触，管道与设备不宜腐蚀。

2．不需为高处设备提供的静水压力，循环水泵的压力低，从而水泵的功率相对较小。

3．由于没有回水箱、不需重力回水、回水不需另设水泵等，因而投资省、系统简单。

闭式循环的缺点：

1．蓄冷能力小，低负荷时，冷冻机也需经常开动。 2．膨胀水箱的补水有时需要另设加压水泵。

bingyu0605

水系统管制

2007-04-24 16:27

两管制：冷水系统和热水系统采用相同的供水管和回水管，只有一供一回两根水

管的系统。

优点：两管制系统简单，施工方便；

缺点：不能用于同时需要供冷和供热的场所。

三管制：分别设置供冷管路、供热管路、换热设备管路三根水管；其冷水与热水的回水关共用。

优点：三管制系统能够同时满足供冷和供热的要求，管路系统较四管制简单；缺点：比两管制复杂，投资也比较高，且存在冷、热回水的混合损失。

四管制：冷水和热水的系统完全单独设置供水管和回水管，可以满足高质量空调环境的要求。

优点：四管制系统能够同时满足供冷和供热的要求，并且配合末端设备能够实现室内温度和湿度精确控制的要求；由于冷水和热水在管路和末端设备中完全分离，有助于系统的稳定运行和减小设备的腐蚀；缺点：初投资高，管路布置复杂。

水系统同程异程式

同程式系统：经过每一并联环路的管长基本相等，如果通过每米长管路的阻力损失

接近相等，则管网的阻力不需调节即可保持平衡。

优点：同程式系统中系统的水力稳定性好，各设备间的水量分配均衡，调节方便。缺点：同程式系统由于采用回程管，管道的长度增加，水阻力增大，使水泵的能耗增加，并且增加了初投资。

异程式系统：经过每一并联环路的管长均不相等。

bingyu0605

优点：异程式系统简单，耗用管材少，施工难度小。

2007-04-24 16:28

缺点：采用异程式的系统，各并联环路管长不等，常在每一个并联支路上安装流

量调节装置。

冷凝水系统的设计

风机盘管机组、整体式空调器、组合式空调机组等运行过程中产生的冷凝水，必

须及

时予以排走。

1、冷凝水管的布置

① 若邻近有下水管或地沟时，可用冷凝水管将空调器接水盘所接的凝结水排放至邻近的下水管中或地沟内。

②若相邻近的多台空调器距下水管或地沟较远，可用冷凝水干管将各台空调器的冷凝

水支管和下水管或地沟连接起来。

2、冷凝水管管径的确定

①直接和空调器接水盘连接的冷凝水支管的管径应与接水盘接管管径一致（可从产品

样本中查得）。

②需设冷凝水干管时，某段干管的管径可依据与该管段连接的空调器总冷量

(KW)按

下表查得。

3、冷凝水管保温

所有冷凝水管都应保温，以防冷凝水管温度低于局部空气露点温度时，其表面结

露滴水。

采用带有网络线铝箔贴面的玻璃棉保温时，保温层厚度可取25mm。

冷凝水干管管径选择干管承担冷量 (KW) 干管公称直径DN(mm) 干管承担冷量 (KW) 干管公称直径DN(mm)

≤7 7.1～17.6 17.7～100 101～176

20 25 32 40 177～598 599～1055

1056～1512 1513～12462 >12462kW

50 80 100 125 150

说明：DN=15mm的管道不推荐使用。立管的公称直径，应与同等负荷的水平干管的公称直径相

同。

4、冷凝水管设计注意事项

①沿水流方向，水平管道应保持不小于千分之一的坡度；且不允许有积水部位。

②当冷凝水盘位于机组负压区段时，凝水盘的出水口处必须设置水封，水封的高度应比

bingyu0605

2007-04-24 16:29

凝水盘处的负压（相当于水柱高度）大50％左右。水封的出口，应与大气相通。 ③采用聚氯乙烯塑料管时，一般可以不必进行防结露的保温和隔汽处理。 ④采用镀锌钢管时，通常应设置保温层。

⑤冷凝水立管的顶部，应设计通向大气的透气管。

⑥设计和布置冷凝水管路时，必须认真考虑定期冲洗的可能性，并应设计安排必要的设施。

风管的布置

通过风管可将各个送风口和回风口连接起来，提供一个空气流动的渠道，风管的

布置

应在气流组织及风口位置确定下来以后进行。

布置风管要考虑以下因素：

① 尽量缩短管线，减少分支管线，避免复杂的局部构件，以节省材料和减小系统阻力。

② 要便于施工和检修，恰当处理与空调水、消防水管道系统及其他管道系统在

布置上可能

遇到的矛盾。

下图的a和b为相同房间、相同送风口的两种风管布置形式。对比可知，a比b的管线要长，分支管线和局部构件也较多，因此，b优于a。

气流组织

房间内合理的气流组织主要取决于送风口的形式和位置。目前，常见的气流组织

形式有：

① 侧送风侧送风如图a所示，侧板送风是目前常用的气流组织形式。风道位于房间上部，沿墙敷设，在风道的一侧或两侧开送风口。可以上送风，上回风，也可

以上送风，下回风。

它的特点是风口应贴顶布置，形成贴附式射流，回风区进行热交换。回风口设在送风口的同侧，风速为2～5m/s。冬季送热风时，调节百叶窗使气流向斜下方射出。

bingyu0605

2007-04-24 16:29

① 散流器送风散流器送风可以进行平送和侧送。它也是在空气回流区进行热交换。

射流和回流流程较短，通常沿顶栅形成贴附式射流时效果较好。它适用于设置顶栅的房间。

② 条缝送风通过条缝形送风口进行送风，其射程较短。温差和速度变化较快，适用于散热量较大只求降温的房间，例如纺织厂、高级公共民用建筑等都有采用条

缝

送风。

③ 喷口送风经热、湿处理的空气由房间一侧的几个喷口高速喷出，渡过一定的距离后返回。工作区处于回流过程中，这种送风方式风速高，射程远，速度、温度衰减缓慢，温度分布均匀。适用于大型体育馆、礼堂、剧院及高大厂房等公共建筑中。

④ 孔板送风利用顶栅上面的空间作为静压箱。在压力的作用下，空气通过金属板上的小孔进入室内。回风口设在房间下部。孔板送时，射流的扩散及室内空气混合速度较快，因此工作区内空气温度和流速都比较稳定，适用于对区域温差和工作区风速要求严格，室温允许波动较小的场合。

排风方式

1、自然排风

在卫生条件要求较低的建筑中，可以采用。但这种方式不稳定，易受干扰，有时会发生倒灌现象，也不能放火。

2、机械排风

在卫生标准要求较高的高层住宅\\宾馆客房\\高级写字间等,通常在每一卫生间均装设排风扇和放火阀，通过风道排到屋顶，在屋顶设一台引风机，排风扇与引风机连锁，只要有一台排风扇开启，引风机就启动。

3、混合排风

在每一卫生间均装设排风扇和放火阀，通过风道排到排风竖井，然后通过自然排

风。

典型场所的排风

bingyu0605 ①公共场所的排风 2007-04-24 16:30 设置较大风量的排风机或数个小风量的排风机。 ②宾馆饭店中客房的排风

一般客房卫生间均由土建或装修单位装设排风机排除污浊空气。高级豪华套间的会客室需单独设置排风装置。

③KTV间的排风

KTV间一般分隔为较小的单间，并要做好隔音防止产生共鸣，避免宾客演唱时互相干扰。因此KTV间的排风设施一般须安装消声排风管道，并要设有防止倒风装置。

④桑拿浴、蒸汽浴室和游泳管的排风

桑拿浴、蒸汽浴室和游泳管的空气潮湿且温度高，必须设置排风装置定期以较大的风量排放室内空气，或长期以较小风量排放室内空气。排风装置应选用防潮防爆电机驱动的低噪音排风机。

⑤厨房与公用卫生间的排风

宜采用机械排风方式，排风装置应具备防止倒流作用。

制冷常用术语标准(三) 1.8 导热系数(亦称热导率)

导热系数是表示一种材料传导热量能力的一个物理量。如两块同样厚的材料，一块是铜块，一块是软木块，把它们放在比本身温度高的环境中，可立即感觉到铜块温度升高，而对软木块则在短时间内感受不到。这说明两种材料对热量传导的能力不同，把这种材料对热量的不同传导能力以数字表示就称为导热系数，其数值等于：当材料层的厚度为 l m，两边温度差为1 ℃，在 1 h内通过 l m2表面积所传导的热量，以符号l 表示，单位是 kcal／mh℃，国家法定单位是 W／

mK或用 J／mhK表示，它们之间的换算关系是：1W／mK = 0.860

kcal／mh℃。

不同材料有不同导热系数，它与材料的成份、密度、分子结构等因素有关。

同一种材料，影响其导热系数的主要因素是密度和湿度。密度大则导热系数大，湿度大则导热系数亦大。

1.9 放热系数

当冻结一种物质时，如在表面吹风则它的冻结速度比不吹风时快。表示这种不同物质之间在不同状态下换热能力的物理量称为放热系数，其数值等于每小时、每平方米面积上，当流体和固体壁之间的温度差为 l ℃时所传递的热量。以符号a表示，其单位为 kcal／(m2h℃)，国际单位制是 W／(m2 k)或 J／(m2h℃)、两者之间换算关系为：1W／(m2K)＝0.860kcal／(m2h℃)

1.10 传热系数

热量从高温侧流体透过平壁转移到低温侧流体。

这种热量传递的能力除与两侧温差、传热面积的大小有关外，还与平壁的导热系数，平

bingyu0605

2007-04-24 16:31

壁的厚度及壁面两侧的放热系数有关。把所有因素列成一个方程式，即： Q＝KFD t (kJ／h)

式中：Q：传递的热量(kJ／h)；F：平壁的表面积(m2)；D t ：温差 D t＝t1-t2(℃)；K：传热系数 kJ／(m2h℃)

K为传热系数，它数值上等于当两侧温差 l℃时、l h通过 l m2传热面积，从一侧热流体传到另一侧冷流体所传递的热量。单位是kJ／(m2h℃)或 W／(m2k)。

1.11 比容和密度

单位容积的湿空气所具有的质量称为密度。用符号r 表示，即：而单位质量的湿空气所占有的容积称为比容，用符号 V表示，即：式中： m：湿空气的质量，单位为 kg； v：湿空气占有的容积，单位为 m3。

两者互为倒数，因此，只能视为一个状态参数。

1.12 湿度

湿度是表示湿空气中含有水蒸汽量多少的物理量，有三种表示方法。

a．绝对湿度

l m3湿空气中含水蒸汽的质量。符号为Z，单位为 kg／m3，即：

式中：mq：水蒸汽质量，单位为kg；

V：水蒸汽占有的容积，即湿空气的容积，单位为 m3。

绝对湿度使用起来不方便。它不能直接反映出湿空气的干湿程度。

b. 含湿量

每公斤干空气所含有水蒸汽量称为含湿量，符号为d，单位为 kg／kg(干)，即：

式中：mq：湿空气中水蒸汽质量，单位为kg； mg：湿空气中干空气质量，单位为kg。b．相对湿度湿空气中水蒸汽分压力和同温度下饱和水蒸汽分压力之比，称为相对湿度。用符号j 表示，即：式中：Pq：水蒸汽分压力 Pqb；同温度下饱和水蒸汽分压力从式中可知，j 值小，表示空气较干燥，反之，空气较潮湿。当j ＝0时，为干空气；j ＝100％时，为饱和空气。从j 值大小可直接看出空气的干湿程度。 j 和d都是表示空气的湿度参数，含意却不同，d表示水蒸汽的含量多少，却不能表示空气接近饱和的程度；而j 能表示空气接近饱和程度，却不能表示水蒸汽的含量多少。

1.13 露点温度

在一定大气压力下，含湿量不变时空气中的水蒸汽凝结为水(凝露)的温度。在d不变时，

bingyu0605

2007-04-24 16:32

空气温度下降，由未饱和状态变为饱和状态，此时空气的相对湿度j = 1O0％。在空调技术中，把空气降温至露点温度，达到除湿干燥空气的目的。

1.14 焓

焓是湿空气的一个重要参数。是一个内能与压力位能之和的复合状态参数。

在空调过程中，湿空气的状态经常发生变化，焓可以很方便确定该状态变化过程中的热交换量。湿空气的变化过程是定压过程，焓差等于热交换量，即：

t D h=D Q=cmD t

式中：D h：焓差 kJ／kg(干) D Q：热交换量 kJ／kg m：湿空气的质量 kg c：湿空气的定压比热 kJ／(kg℃)1.15 静压、动压、全压

在选择空调或风机时，常常会遇到静压、动压、全压这三个概念。根据流体力学知识，流体作用在单位面积上所垂直力称为压力。当空气沿风管内壁流动时，其压力可分为静压、动压和全压，单位是 mmHg或 kg／m2或 Pa，我国的法定单位是 Pa。

a. 静压(Pi)

由于空气分子不规则运动而撞击于管壁上产生的压力称为静压。计算时，以绝对真空为计算零点的静压称为绝对静压。以大气压力为零点的静压称为相对静压。空调中的空气静压均指相对静压。静压高于大气压时为正值，低于大气压时为负值。

b. 动压(Pb)

指空气流动时产生的压力，只要风管内空气流动就具有一定的动压，其值永远是正的。

c. 全压(Pq) 全压是静压和动压的代数和： Pq＝Pi十Pb 全压代表 l m3气体所具有的总能量。若以大气压为计算的起点，它可以是正值，亦可以是负值。

制冷常用术语标准(二)

1.4 显热

对固态、液态或气态的物质加热，只要它的形态不变，则热量加进去后，物质的温度就升高，加进热量的多少在温度上能显示出来，即不改变物质的形态而引起其温度变化的热量称为显热。如对液态的水加热，只要它还保持液态，它的温度就升高；因此，显热只影响温度的变化面不引起物质的形态的变化。例如机房中、其计算机或程控交换机的发热量很大，它属于显热。

1.5 潜热

bingyu0605

2007-04-24 16:32

对液态的水加热，水的温度升高，当达到沸点时，虽然热量不断的加入，但水的温度不升高，一直停留在沸点，加进的热量仅使水变成水蒸气，即由液态变为气态。这种不改变物质的温度而引起物态变化(又称相变)的热量称为潜热。如计算机房中、工作人员人体发热以及换气带进来的空气含湿量，这些热量称为潜热。(全热等于显热与潜热之和。) 1.6 压力

气体由分子组成，亿万分子在无规则的运动中，频繁撞击容器内壁，在内壁单位表面积上垂直产生的力称为压力。在工程中测量气体压力的常用单位是：千克／厘米2、或为mmHg(毫米汞柱)，我国的法定单位是 Pa(帕斯卡)。

a. 大气压力包围地球的空气层对单位地球表面积形成的压力称为大气压力。通常用 B表示。单位用帕 Pa或千帕 kPa表示。

大气压力随各地海拔高度不同而存差异。还因季节、气候的变化稍有高低。由于大气压力不同，空气的物理性质和反映空气物理性质的状态参数均要发生变化。所以，在空气调节的设计和运行中，要考虑当地气压的大小，否则会造成一定的误差。

压力分三种：用仪表测定的压力(称工作压力，即表压力)、当地大气压和绝对压力。其相互关系：

绝对压力＝当地大气压十工作压力

只有绝对压力才是湿空气的状态参数。

b．水蒸汽分压力与饱和水蒸汽分压力

在湿空气中，水蒸汽单独占有湿空气的容积，并且有与湿空气相同温度时所产生的压力，称为水蒸汽分压力，用Pq表示。

湿空气是干空气和水蒸汽组成的混合气体，因此湿空气的总压力应由干空气分压力 Pg；与水蒸汽的分压力Pq迭加而成。

即 P＝Pg十Pq

或 B＝Pg十Pq

在空调工程中所考虑的湿空气就是大气，所以湿空气的总压力P就是当地大气压力B。

在一定温度下，空气越潮湿，其水蒸汽含量就越多，水蒸汽分压力就越大。当水蒸汽含量超过某一限量时，多余的水蒸汽就会凝成水析出。这说明，此时，湿空气中的水蒸汽含量达到最大限度、该湿空气处于饱和状态，称饱和空气；此时相应的水蒸汽分压力称为饱和水蒸汽分压力。该压力仅取决于温度，温度越高，其压力值越大。

于此同时，压力和沸点的关系也很大，降低压力能使液体的沸点降低，增加压力则使沸点升高。因此每一个作用于液体的压力就有一个对应的沸点。例如1.0133×l05Pa下。水在100℃时沸腾；若压力升高到2.41×105Pa，

bingyu0605

2007-04-24 16:33

水的沸点为138℃；若压力降低到0.43×105Pa，水的沸点为84．5℃。在制冷系统中，用控制蒸发压力来达到控制蒸发温度的目的。

1.7 蒸发与沸腾

蒸发是指在液体自由表面进行气化的过程。例如，水的蒸发。衣服的凉干过程。蒸发是由于液体表面上具有较高能量的分子克服液体分子的引力、穿出液面到达空间而形成的。在相同环境下、液体温度越高，则蒸发越快。制冷工程中，许多问题都涉及到蒸发过程，例如冷却塔及空调中的加湿与干燥过程等。红外加湿器的加湿属表面蒸发过程。

沸腾是指液体内部产生气泡形式的剧烈气化过程。例如，水的烧开过程。在一定压力下，液体加热到一定的温度才开始沸腾。在整个沸腾过程中，液体吸收的热量全部用于自身的容积膨胀与相变，故气液温度保持不变。如电极加湿器属于沸腾过程。

制冷常用术语标准(一)

制冷是指用机械方法，从一个有限的空间内取出热量，使该处的温度降低到所要求的程度。这个过程是*热传递来完成的。有关制冷的一些常用名词术语简单介绍如下： 1.1 温度

温度被用来表示物质冷与热的程度，温度的高低的程度可用温度计来度量，如玻璃温度计，管内的液体受热后膨胀，液面升高，冷却收缩后，液面降低，液面的高低表示温度的高低程度。下面简要介绍表示温度值的几种标准。

a．摄氏温标在标准大气压下，把水的冰点作为0度，沸点作为100度，在0度与100度之间均衡的刻成100格，每格为l度，以符号℃表示。

b．华氏温标在标准大气压下，把水的冰点定为32度，而沸点定为212度、二者之间均衡的刻成

180格，每格为l度，以符号oF表示。

c．开氏温标(又称绝对温标) 它以摄氏温标为基础、把水的冰点定为273.16度，水的沸点定为373．16度，理论上把物质中分子全部停止运动之点作为0度，以符号K表示。

常用温标是摄氏、华氏、开氏。它们之间的换算公式如下：

华氏换算摄氏：

摄氏换算成华氏：

开氏与摄氏的关系：

T= t + 273.16

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式中： T：开氏温标，K； t：摄氏温标，oC。 1.2 热量

2007-04-24 16:34

物体温度的高低表示了物体的物质分子热运动剧烈的程度，温度的高低也表示物体所具有能量的高低，这种能量称为热能。当温度不同的两个物体相接触时，两者温度逐步趋于一致，发生了热能从温度较高的物体向温度较低的物体转移，此时物体所放出或吸收的能量称为热量。常用的热量单位有：

a. 卡在标准大气压力下，将 l克的水加热或冷却，其温度升高或降低l ℃时，所加进或除去的热量称为l卡，以符号 cal表示。因卡的单位太小，工程上往往采用其1000倍的千卡或大卡来表示。具符号为kcal。

b. 英热单位在标准大气压下，将11b(磅)(11b＝0.454kg)水加热或冷却，其温度升高或降低华氏温度l oF，所加进或除去的热量称为一个英热单位，其符号为Btu。

c. 焦耳

在国际单位制中，取热量单位与功的单位一致，以焦耳表示。焦耳相当于用1N(牛顿)的力，共作用点在力的方向上移动l m(米)所做的功。因此，在国际单位制中，焦耳是功和能的单位，采用这种单位使计算简化，焦耳的符号为J。我国法定热量单位为焦耳。

焦耳与卡之间的换算为：

1 kJ(千焦耳)＝0.239kcaI(千卡)

l kcal(千卡)＝4.19kJ(千焦耳)

其它常用换算公式为：

1 kcal(千卡)＝3.969 Btu(英热单位)

l Btu(英热单位)＝252 cal(卡)

1 kcal(千卡)＝427 kg•m(千克•米)

1 kW(千瓦)＝860 kca1／h(千卡／时)

1 美国冷吨＝3024 kca1／h(千卡／时)

1 日本冷吨＝3320 kca1／h(千卡／时) 1.3 比热

任何物质当加进热量，它的温度会升高。但相同质量的不同物质，升高同样温度时，其所加进的热量是不一

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2007-04-24 17:20

任何物质当加进热量，它的温度会升高。但相同质量的不同物质，升高同样温度时，其所加进的热量是不一样的。为相互比较，把l kg水温度升高1 ℃所需的热量定为4.19kJ。以此作为标准，其它物质所需的热量与它的比值，称为比热。如 l kg水温度升高l ℃需4.19kJ，则比热值为4.19kJ(kg•℃)，而 l kg铜温度升高l ℃只需0.39kJ，则铜的比热为0.39kJ(kg•℃)。不同材料有各自的比热值，下表为几种材料的比热值。

几种材料比热值

物资名称比热kJ(kg•K) 物资名称比热kJ(kg•K) 水4.19氨（液体）4.609冰2.095氨（气体）2.179玻璃0.754空气（干）1.006铜0.390钢0.461

知道材料比热值，就能计算出对它降温所需要除去的热量。例如要将5kg 70℃的水冷却到15℃，则需除去的热量为： Q＝mcD t = 5×4.19×(70-15)＝l152.25 kJ式中：

m: 水的质量，kg； c：水的比热kJ(kg•K)；D t：温度差值 K。

水箱容积计算

当95-70°C供暖系统 V=0.031Vc

当110-70°C供暖系统 V=0.038Vc

当130-70°C供暖系统 V=0.043Vc

式中V——膨胀水箱的有效容积（即相当于检查管到溢流管之间高度的容积），L； Vc——系统内的水容量，L。

膨胀水箱设计安装要点

膨胀水箱安装位置，应考虑防止水箱内水的冻结，若水箱安装在非供暖房间内时，应考虑保温。

膨胀管在重力循环系统时接在供水总立管的顶端；在机械循环系统时接至系统定压点，一般接至水泵入口前，循环管接至系统定压点前的水平回水干管上，该点与定压点之间，应保持不小于1.5-3m的距离。

膨胀管、溢水管和循环管上严禁安装阀门，而排水管和信号管上应设置阀门。

设在非供暖房间内的膨胀管，循环管理体制、信号管均应保温。

一般开式膨胀水箱内的水温不应超过95°C

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水泵的配置与选择

冷水泵的选择

2007-04-24 17:20

通常选用每秒转速在30~150转的离心式清水泵,水泵的流量应为冷水机组额定流量的1.1~1.2倍（单台工作时取1.1，两台并联工作时取1.2）。水泵的扬程应为它承担的供回水管网最不利环路的总水压降的1.1~1.2倍。最不利环路的总水压降，包括冷水机组蒸发器的水压降Δp1、该环路中并联的各台空调末端装置的水压损失最大一台的水压降Δp2、该环路中各种管件的水压降与沿程压降之和。冷水机组蒸发器和空调末端装置的水压降，可根据设计工况从产品样本中查知；环路管件的局部损失及环路的沿程损失应经水力计算求出，在估算时，可大致取每100m管长的沿程损失为5mH2O。这样，若最不利环路的总长（即供、回水管管长之和）为L，则冷水泵扬程H（mH2O）可按下式估算。

Hmax =Δp1 ＋Δp2 ＋0.05L（1+ K）

式中K为最不利环路中局部阻力当量长度总和与直管总长的比值。当最不利环路较长时K取0.2~0.3；最不利环路较短时K取0.4~0.6。冷却水泵的选择

1）冷却水泵的流量应为冷水机组冷却水量的1.1倍。

2）水泵的扬程就为冷水机组冷凝器水压降Δp1、冷却塔开式段高度Z、管路沿程损失及管件局部损失四项之和的1.1~1.2倍。Δp1和Z可从有关产品样本中查得；沿程损失和局部损失应从水力计算求出，作估算时，管路中管件局部损失可取5mH2O，沿程损失可取每100m管长约5 mH2O。

若冷却水系统来回管长为L，则冷却水泵所需扬程的估算值H（mH2O）约为 H =Δp1 + Z + 5 + 0.05L

3) 依据冷却水泵的流量和扬程，参考有关水泵性能参数选用冷却水泵。水流量计算

1、.冷却冷却水流量水流量：一般按照产品样本提供数值选取，或按照如下公式进行计算，公式中的Q为制冷主机制冷量

L(m3/h)= [Q(kW)/（4.5~5）℃x1.163]X(1.15~1.2)

2、冷冻水流量：在没有考虑同时使用率的情况下选定的机组，可根据产品样本提供的数值选用或根据如下公式进行计算。如果考虑了同时使用率，建议用如下公式进行计算。公式中的Q为建筑没有考虑同时使用率情况下的总冷负荷。 L(m3/h)= Q(kW)/（4.5~5）℃x1.163

3、冷却水补水量一般1为冷却水循环水量的1~1.6%.

风速的选择

（1）风管内的风速一般空调房间对空调系统的限定的噪音允许值控制在40～50dB（A）之间，即相应NR（或NC）数为35～45dB（A）。根据设计规范，满足这一范围内噪音允许值的主管风速为4～7m/s，支管风速为2～3m/s。通风机与消声装置之间的风管，其风速可采用8～10m/s。（2）送风口的出风风速为防止风口噪音，送风口的出风风速宜采用2～5m/s。

（3）回风口的吸风速度回风口位于房间上部时，吸风速度取4～5m/s，回风口位于房间下部时，若不靠近人员经常停留的地点，取3～4m/s ，若靠近人员经常停留的地点，取1.5～2m/s ，若用于走廊回风时，取1～1.5m/s 。

bingyu0605 商用空调各类场所应用经验行业场所方案实例餐厅： 2007-04-24 17:21 空间不大，规模较小的餐厅可以使用低静压管道机组，以达到经济实惠的效果。而高档次的餐厅可以使用嵌入式空调机组，以体现整体环境的高雅大方。空间开阔和包房较多的餐厅应选择不同的空调，具体可参照娱乐场所的选择方案。便利店：便利店的空间有限，使用低静压管道机组和嵌入式空调机组就能很好地满足此类场所的空调要求。而且空调悬挂于空间顶部，不会占据任何营业空间。 bingyu0605 娱乐场所： 2007-04-24 17:21 空间开阔的娱乐场所建议使用高静压风管机组，以达到送风均匀，快速制冷的效果。而有较多包间的场所可以使用风冷热泵机组，以方便每个房间单独控制。

汽车展示厅：

汽车展示厅通常可分为展示区域和办公区域，展示部分可以选用高静压管道机组，而办公部分可以使用风冷热泵机组，以分别满足两个区域不同的空调要求。

小型办公楼：

建议使用风冷热泵机组以便于分层控制，或者分区域控制。工厂：

水冷柜机由于其价格性能比高，是工厂选用空调的最佳选择。

所有时间均为北京时间。现在的时间是 15:57。

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超市及大卖场：

2007-04-24 17:22

超市及大买场的空间开阔，客流量大，大风量设计的高静压管道机组是此类场所的最佳选择。

末端的选型

1、风机盘管的选型

（2）根据房间所需的冷负荷选择：根据单位面积负荷和房间面积，可得到房间所需的冷负荷值。利用房间冷负荷对应风机盘管的高速风量时的制冷量即可确定风机盘管型号。

确定型号以后，还需确定风机盘管的安装方式（明装或安装），送回风方式（下送下回，侧送下回等）以及水管连接位置（左或右）等条件。

空气处理机组主要用于处理室内空气和供新风，一般有空调工况和新风工况两种工作状态。空气处理机组的选择一般由三个主要参数决定：风量、表冷器排管数和机外余压。

先根据系统需要的风量确定空气处理机组的型号，然后根据需要提供的冷量来决定其排管数，如此便可确定。根据系统需要的余压要求确定余压。

质量单位换算表

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制冷常用术语

2007-04-24 17:23

制冷是指用机械方法，从一个有限的空间内取出热量，使该处的温度降低到所要求的程度。这个过程是靠热传递来完成的。有关制冷的一些常用名词术语简单介绍如下：1.1 温度温度被用来表示物质冷与热的程度，温度的高低的程度可用温度计来度量，如玻璃温度计，管内的液体受热后膨胀，液面升高，冷却收缩后，液面降低，液面的高低表示温度的高低程度。下面简要介绍表示温度值的几种标准。

a．摄氏温标在标准大气压下，把水的冰点作为0度，沸点作为100度，在0度与100度之间均衡的刻成100格，每格为l度，以符号℃表示。

b．华氏温标在标准大气压下，把水的冰点定为32度，而沸点定为212度、二者之间均衡的刻成180格，每格为l度，以符号oF表示。

c．开氏温标(又称绝对温标) 它以摄氏温标为基础、把水的冰点定为273.16度，水的沸点定为373．16度，理论上把物质中分子全部停止运动之点作为0度，以符号K表示。常用温标是摄氏、华氏、开氏。它们之间的换算公式如下：

华氏换算摄氏：摄氏换算成华氏：开氏与摄氏的关系： T= t + 273.16

式中： T：开氏温标，K； t：摄氏温标，oC。

1.2热量物体温度的高低表示了物体的物质分子热运动剧烈的程度，温度的高低也表示物体所具有能量的高低，这种能量称为热能。当温度不同的两个物体相接触时，两者温度逐步趋于一致，发生了热能从温度较高的物体向温度较低的物体转移，此时物体所放出或吸收的能量称为热量。常用的热量单位有：a. 卡在标准大气压力下，将 l克的水加热或冷却，其温度升高或降低l ℃时，所加进或除去的热量称为l卡，以符号 cal表示。因卡的单位太小，工程上往往采用其1000倍的千卡或大卡来表示。具符号为kcal。

b. 英热单位在标准大气压下，将11b(磅)(11b＝0.454kg)水加热或冷却，其温度升高或降低华氏温度l oF，所加进或除去的热量称为一个英热单位，其符号为Btu。 c. 焦耳

在国际单位制中，取热量单位与功的单位一致，以焦耳表示。焦耳相当于用1N(牛顿)的力，共作用点在力的方向上移动l m(米)所做的功。因此，在国际单位制中，焦耳是功和能的单位，采用这种单位使计算简化，焦耳的符号为J。我国法定热量单位为焦耳。焦耳与卡之间的换算为： 1 kJ(千焦耳)＝0.239kcaI(千卡) l kcal(千卡)＝4.19kJ(千焦耳) 其它常用换算公式为：

1 kcal(千卡)＝3.969 Btu(英热单位) l Btu(英热单位)＝252 cal(卡) 1 kcal(千卡)＝427 kg·m(千克·米) 1 kW(千瓦)＝860 kca1／h(千卡／时) 1 美国冷吨＝3024 kca1／h(千卡／时) 1日本冷吨＝3320 kca1／h(千卡／时) 1.3 比热

任何物质当加进热量，它的温度会升高。但相同质量的不同物质，升高同样温度时，其所加进的热量是不一样的。为相互比较，把l kg水温度升高1 ℃所需的热量定为4.19kJ。以此作为标准，其它物质所需的热量与它的比值，称为比热。如 l kg水温度升高l ℃需4.19kJ，则比热值为4.19kJ(kg·℃)，而 l kg铜温度升高l ℃只需0.39kJ，则铜的比热为0.39kJ(kg·℃)。不同材料有各自的比热值，下表为几种材料的比热值。

bingyu0605 2007-04-24 17:24 知道材料比热值，就能计算出对它降温所需要除去的热量。例如要将5kg 70℃的水冷却到15℃，则需除去的热量为： Q＝mcD t = 5×4.19×(70-15)＝l152.25 kJ式中： m: 水的质量，kg； c：水的比热kJ(kg·K)；D t：温度差值 K。 1.4 显热对固态、液态或气态的物质加热，只要它的形态不变，则热量加进去后，物质的温度就升高，加进热量的多少在温度上能显示出来，即不改变物质的形态而引起其温度变化的热量称为显热。如对液态的水加热，只要它还保持液态，它的温度就升高；因此，显热只影响温度的变化面不引起物质的形态的变化。例如机房中、其计算机或程控交换机的发热量很大，它属于显热。 1.5 潜热

1.6 压力气体由分子组成，亿万分子在无规则的运动中，频繁撞击容器内壁，在内壁单位表面积上垂直产生的力称为压力。在工程中测量气体压力的常用单位是：千克／厘米2、或为mmHg(毫米汞柱)，我国的法定单位是 Pa(帕斯卡)。a. 大气压力包围地球的空气层对单位地球表面积形成的压力称为大气压力。通常用 B表示。单位用帕 Pa或千帕 kPa表示。大气压力随各地海拔高度不同而存差异。还因季节、气候的变化稍有高低。由于大气压力不同，空气的物理性质和反映空气物理性质的状态参数均要发生变化。所以，在空气调节的设计和运行中，要考虑当地气压的大小，否则会造成一定的误差。

压力分三种：用仪表测定的压力(称工作压力，即表压力)、当地大气压和绝对压力。其相互关系：绝对压力＝当地大气压十工作压力只有绝对压力才是湿空气的状态参数。 b．水蒸汽分压力与饱和水蒸汽分压力

在湿空气中，水蒸汽单独占有湿空气的容积，并且有与湿空气相同温度时所产生的压力，称为水蒸汽分压力，用Pq表示。

湿空气是干空气和水蒸汽组成的混合气体，因此湿空气的总压力应由干空气分压力 Pg；与水蒸汽的分压力Pq迭加而成。即 P＝Pg十Pq 或 B＝Pg十Pq

在空调工程中所考虑的湿空气就是大气，所以湿空气的总压力P就是当地大气压力B。在一定温度下，空气越潮湿，其水蒸汽含量就越多，水蒸汽分压力就越大。当水蒸汽含量超过某一限量时，多余的水蒸汽就会凝成水析出。这说明，此时，湿空气中的水蒸汽含量达到最大限度、该湿空气处于饱和状态，称饱和空气；此时相应的水蒸汽分压力称为饱和水蒸汽分压力。该压力仅取决于温度，温度越高，其压力值越大。

于此同时，压力和沸点的关系也很大，降低压力能使液体的沸点降低，增加压力则使沸点升高。因此每一个作用于液体的压力就有一个对应的沸点。例如1.0133×l05Pa下。水在 100℃时沸腾；若压力升高到2.41×105Pa，水的沸点为138℃；若压力降低到0.43×105Pa，水的沸点为84．5℃。在制冷系统中，用控制蒸发压力来达到控制蒸发温度的目的。 1.7 蒸发与沸腾

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1.8 导热系数(亦称热导率)

2007-04-24 17:27

同一种材料，影响其导热系数的主要因素是密度和湿度。密度大则导热系数大，湿度大则导热系数亦大。 1.9 放热系数

热量从高温侧流体透过平壁转移到低温侧流体。

这种热量传递的能力除与两侧温差、传热面积的大小有关外，还与平壁的导热系数，平壁的厚度及壁面两侧的放热系数有关。把所有因素列成一个方程式，即： Q＝KFD t (kJ／h)

式中：Q：传递的热量(kJ／h)；F：平壁的表面积(m2)；D t ：温差 D t＝t1-t2(℃)； K：传热系数 kJ／(m2h℃)

K为传热系数，它数值上等于当两侧温差 l℃时、l h通过 l m2传热面积，从一侧热流体传到另一侧冷流体所传递的热量。单位是kJ／(m2h℃)或 W／(m2k)。

bingyu0605 1.11 比容和密度单位容积的湿空气所具有的质量称为密度。用符号r 表示，即：而单位质量的湿空气所占有的容积称为比容，用符号 V表示，即：式中： m：湿空气的质量，单位为 kg； v：湿空气占有的容积，单位为 m3。两者互为倒数，因此，只能视为一个状态参数。 1.12 湿度湿度是表示湿空气中含有水蒸汽量多少的物理量，有三种表示方法。 a．绝对湿度 2007-04-24 17:27 l m3湿空气中含水蒸汽的质量。符号为Z，单位为 kg／m3，即：式中：mq：水蒸汽质量，单位为kg；

V：水蒸汽占有的容积，即湿空气的容积，单位为 m3。绝对湿度使用起来不方便。它不能直接反映出湿空气的干湿程度。 b. 含湿量

每公斤干空气所含有水蒸汽量称为含湿量，符号为d，单位为 kg／kg(干)，即：式中：mq：湿空气中水蒸汽质量，单位为kg； mg：湿空气中干空气质量，单位为kg。b．相对湿度湿空气中水蒸汽分压力和同温度下饱和水蒸汽分压力之比，称为相对湿度。用符号j 表示，即：式中：Pq：水蒸汽分压力 Pqb；同温度下饱和水蒸汽分压力从式中可知，j 值小，表示空气较干燥，反之，空气较潮湿。当j ＝0时，为干空气；j ＝100％时，为饱和空气。从j 值大小可直接看出空气的干湿程度。 j 和d都是表示空气的湿度参数，含意却不同，d表示水蒸汽的含量多少，却不能表示空气接近饱和的程度；而j 能表示空气接近饱和程度，却不能表示水蒸汽的含量多少。 1.13 露点温度

在一定大气压力下，含湿量不变时空气中的水蒸汽凝结为水(凝露)的温度。在d不变时，空气温度下降，由未饱和状态变为饱和状态，此时空气的相对湿度j = 1O0％。在空调技术中，把空气降温至露点温度，达到除湿干燥空气的目的。 1.14 焓

焓是湿空气的一个重要参数。是一个内能与压力位能之和的复合状态参数。

在空调过程中，湿空气的状态经常发生变化，焓可以很方便确定该状态变化过程中的热交换量。湿空气的变化过程是定压过程，焓差等于热交换量，即： t D h=D Q=cmD t

式中：D h：焓差 kJ／kg(干) D Q：热交换量 kJ／kg m：湿空气的质量 kg c：湿空气的定压比热 kJ／(kg℃)1.15 静压、动压、全压

在选择空调或风机时，常常会遇到静压、动压、全压这三个概念。根据流体力学知识，流体作用在单位面积上所垂直力称为压力。当空气沿风管内壁流动时，其压力可分为静压、动压和全压，单位是 mmHg或 kg／m2或 Pa，我国的法定单位是 Pa。 a. 静压(Pi)

由于空气分子不规则运动而撞击于管壁上产生的压力称为静压。计算时，以绝对真空为计算零点的静压称为绝对静压。以大气压力为零点的静压称为相对静压。空调中的空气静压均指相对静压。静压高于大气压时为正值，低于大气压时为负值。 b. 动压(Pb)

指空气流动时产生的压力，只要风管内空气流动就具有一定的动压，其值永远是正的。 c. 全压(Pq) 全压是静压和动压的代数和： Pq＝Pi十Pb 全压代表 l m3气体所具有的总能量。若以大气压为计算的起点，它可以是正值，亦可以是负值。

bingyu0605 2007-04-24 17:30 再谈暖通空调设计

吴有筹殷毓珍 (江苏省建筑设计研究院)

摘要：本文简述了冷热源配置、循环泵、风机配置、洁净室、洁净手术部设计等常见的一些问题，以供借鉴。学而不思则罔、思而不学则殆。对于我们科学技术工作者来说，应该学与思不断。学习不断、思考不断，不断总结经验，有所前进。设计也应有所创新，有所前进。但我们见到的常是套指标的多、拍脑袋的多、照抄照搬的多，就是少点科学态度，少点学与思，因而铸就的教训也多。下面笔者就有关暖通设计，再谈一些粗浅看法，不当之处请批评指正。 

一、冷热源

关于冷源，《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ1987第六章“制冷”中有“台数不宜过多”、“应与空气调节负荷变化情况及运行调节要求相适应”、“台数不宜少于两台”等规定。我们在考虑冷水机组配置时，应注意避免下列四种情况。一要避免机组台数过少，台数过少存在的问题有：

(1) 负荷可靠性下降，一旦负荷高峰时机组出现故障，影响的比例就大；

(2) 负荷适应性差。因为综合性建筑中往往配置有娱乐场所等，其面积不大、冷负荷也不大，而娱乐场所又往往有提前和延长制冷要求，机组台数少，意味着单台制冷负荷大，一旦开启，负荷就不适应，对离心式机组，往往易发生喘振现象，所以选择离心机组，要满足20%～40%负荷时能适应最小冷负荷的需要。

(3) 机组台数过少，机组低负荷运行的概率高，由于机组在低负荷下运行的COP低，因而能耗会增高。

二要避免机组台数过多。机组台数过多有如下缺点： (1) 单机容量下降，机组COP下降，能耗高；

(2) 机组台数多，配置的循环水泵也多，水泵并联多，并联损失高； (3) 机组台数多，配置的循环水泵多，占用机房面积就大。

还有一种情况就是设计者有时会将高区低区的冷水机组截然分开，其实这是没有必要的，因为高区可采用通过换热的办法，使高低区的冷水机组合为一个系统，这样就可减少机组台数。 (4) 机组台数过多，也意味着绝对故障点增多。

三要避免不恰当的使用多机头机组(包括多机头风冷热泵或模块化风冷热泵、模块化冷水机组)。如3台30HT—280有24个机头，3台LSRF829M有36个机头，8台CXAH250，总冷量仅1224kW，却有32个机头，绝对故障点太多。

四要避免一味地采用等容量机组。采用等容量机组，机房布置也许会划一整齐，备品备件会少，但工程中往往有小负荷的不同使用功能的场所，如采用等容量机组，就容易造成负荷适应性差的缺点。其实《采暖通风与空气调节设计规范》中有“大型制冷机房，当选用制冷量大于或等于1160kW(100×104大卡／时)的一台或多台离心式制冷机时，宜同时设置一台或两台制冷量较小的离心式、活塞式或螺杆式等压缩式制冷机”大小容量搭配的规定。

bingyu0605 关于热源，这里只谈一点对选用电热锅炉的看法，共同商榷。 2007-04-24 17:32 在热源选择上，目前似乎有一个趋向，即某些部门偏好推广电热锅炉，笔者认为有失偏颇。首先，电是高品位能源，将它转变成低品位能源的蒸汽、95℃或60℃热水来使用，而且还有输送损失，从能量利用而言，该是划不来的。其次，对于中国来说，电不是“清洁能源”或“环保能源”，因为我国是近80%燃煤用于发电，造成温室气体—— 用电越多，意味着温室气体——

的排放量仅次于美国，为世界第二。所以，

的排放量越多，这是对人类生存的威胁，虽属“发展中国家”

的排放量。另外，采用电热锅炉，冬季空

的中国，也应有责任、有义务减少温室气体——

调峰时耗电量高出夏季耗电量３～10倍，不能不引起重视。值得指出的是推广冰蓄冷和电蓄热问题。冰蓄冷是为了夏季电力负荷调峰的需要，在谷电时蓄冰、峰电时融冰，既可解决电力部门电力调节的需要，对用户来说，也可减少制冷机装机容量，减少夏季高峰供电负荷，利用电力部门的峰谷电价差，在回收了因冰蓄冷增加的一次投资后(一般要1～2年)，还可降低运行费用，最大得益者是电力部门，对用户也有利。但是采用电蓄热，则由于电蓄热是采用水温差蓄热、蓄热效果差，除了蓄热水槽体积庞大、占地面积大、贮存和输送热损失大以外，还有个电力平衡问题，即冬季的电力负荷反而大于夏季冰蓄冷电负荷的３～４倍，比常规空调(指非冰蓄冷)也大2倍多，使得冰蓄冷的优点大为逊色，见表

bingyu0605

2007-04-24 17:32

注：本表引用自江苏省建筑设计研究院夏卓平文“商业建筑空调采用电锅炉方案的思考”。还需指出的是用电热，也是曾经明令禁止的，国家计委、国家旅游局计资源有一个1104号文，明文规定“严禁冬季直接用电力作为空调热源进行供暖”。现在由于大趋势形成电不很紧张了(夏季用电高峰时，有些地区仍有缺口)，电力部门大力推广电热锅炉，也就不执行了。其实，我国人均用电量还是很低的，发达国家，电热也有明令禁止的。 二、循环水泵与风机

载冷(热)体的输送离不开水泵和风机，水泵和风机的选用和配置是不可缺少的一环，对工程设计的成败是十分重要的。

关于水泵，经常发生的有以下一些问题。

1、水泵扬程偏大，有些仅需28～32m水柱的，选了40～50m水柱的水泵。多余扬程，一是靠阀门来消耗，其消耗的能量占的比例，个别工程甚至达70%；二是转变成流量，如某工程，由于流量增加，流速增加，锅炉设备入口的口径配置本来就偏小(原按25℃温差流量配置)，引起了锅炉设备的振动。选择水泵扬程大些就安全了吗?其实不然。如果未安装有限流阀、电气专业也未设计过电流保护，就有可能烧毁电机；如果电气专业设计了过电流保护，则会发生水泵电机发热、电流增大，重则不能正常启动的情况。导致水泵扬程选得偏大的原因是显而易见的，没有进行必要的水力计算和心中无数怕是主要原因，笔者建议，还是要老老实实地进行水力计算，做到必中有数，积累经验。 2、冷热循环水泵不分设。

工程中常见到冷热循环水泵不分设的情况，有的是因为迁就了机房面积偏小，有的则是考虑不周所致。众人周知，供回水温差制冷时一般为5℃，制热时一般为10℃，而且对一般冬冷夏热地区，冬季制热负荷比夏季制冷负荷小，对南京地区，一般前者为后者的60～80%。即冬季循环水量为夏季循环水量的0.3～0.4倍，水力损失仅为供冷工况的9～16%，输送功耗仅为供冷工况时的2.7～6.4%。所以，若冷热循环水泵不分设，将导致冬季能耗浪费，形成大流量小温差运行。因此，冷热水循环水泵应分设，热水循环泵的扬程可按下式计算：

式中：

——供冷工况时系统的水阻； ——供热工况时系统的水阻； ——冷水机组的水阻；

——热机(热水锅炉、热交换器)的水阻； ——供热工况下系统的循环水量； ——供冷工况下系统的循环水量。〖ZK)〗 3、一机一泵配置问题

常见到的流程图如图1所示。其优点是循环水泵可互为备用，管道系统简单。缺点是运行操作麻烦，易造成失误，电气配对设计要复杂一些。笔者推荐图2、图2′所示的流程图。

一机一泵，① 可避免运行一台或2台机组时，未关掉相应阀门造成水流量旁

通，使机组COP降低，也使水泵运行工况点偏离额定工况点，电耗增加；② 电气控制设计方便；③ 可避免运行人员频繁人工开或关主机或冷却塔入口阀门，适应部分负荷时的运行。如设联动电动阀，则投资高，阀易坏，系统不可靠。

另外，多台水泵并联，选择时要按照泵的特性曲线作并联分析，使工况点满足不同台数运行时的需要。

关于风机，经常发生的有以下一些问题。

1风机压头选用偏大，造成的后果除同水泵扬程选得偏大产生的后果外，如果风机是回风机，还会引起新回风混合箱内为正压，新风进不来，新风口成为排风口，新风量不能保证的后果。 2离心风机出风口方向应该顺气流方向，〖HJ*3/7〗这一点常常未引起设计人员或订货时的注意。离心风机出风口应有足够长的直管长度，否则应顺气流方向，正确选择如图3所示。风机入口设计也应注意使入口气流均匀进入风机；对双进风风机，风机入口离箱壁距离也应≥125D，D为风机进口直径。

3离心风机采用皮带轮传动时，现在一般也不作选择计算了，直接选择厂家设备，但应注意检查皮带是否是下紧上松，时有发生上紧下松的情况，最好还要再核算一下包角是否符合要求，如图4所示。

4目前普遍采用所谓BFP变风量空调器，风量较大时采用2台以上风机并联，其出口风速较高，有时甚至达24m/s，设计人往往通过静压箱(实为接管箱)直接连接，造成风噪声大，阻力损失大(突扩、突缩局部阻力系数大，接管风速又高)，应该加设渐扩管后进静压箱，最好应作袂衩形处理，如图5所示。

bingyu0605

游泳池通风

2007-04-24 17:37

关于游泳池的通风，笔者认为需要再提。目前小型供休闲、健身的游泳、戏水池工程较多，通风空调设计是解决“闷热、结露、霉变”问题的关键，“闷热、结露、霉变”产生的主要原因是池水及潮湿池边的大量散湿，解决的办法除了加强围护结构隔热处理或采取其他措施，如向围护结构表面吹干燥热风、设加热排管等，使围护结构表面温度高于室内露点外就是通风，利用游泳池室内外的湿度差，将高湿含量的室内空气排出室外，将低湿含量的室外空气送入室内，来消除室内的大量散湿。游泳池通风空调设计中常被忽视或没有注意到的是室外空气含湿量是随室外气候而变化的这一客观规律，所以用来消除室内散湿量的新风量也应该是变的，最大新风量，也就是系统的送风量应该是临界状态时消除室内散湿量的新风量(笔者推荐：室外空气温度等于室内空气露点温度为临界状态)。为适应这一要求，通风空调系统要设计成双风机系统，回风、新排风量可调，原理系统图如图6所示，有条件时，可设计热回收装置，节约能耗。 2、消声

消声处理往往带有随意性和可有可无性，噪声处理计算除有特殊要求外，一般被忽略，因此往往出现不理想的情况。常见的问题有：

① 根据布置的可能性设置消声设备，设置了送风消声设备却忽略了回风消声设备；没有条件设置消声设备时，在所谓静压箱(实际上只能算是接管箱)内贴保温吸音材料算是考虑了，既增加了阻力损失，消声效果也不够，如果出现保温吸声材料贴得不紧密，壁板又嫌薄且无加强措施，还会增加附加振动噪声。集中回风口的噪声超标常困挠着用户，消声设备布置在空调机房内，二次再生噪声影响和风管辐射噪声也应引起重视，这点还应学习境外施工单位施工图深化设计者的认真态度。

② 风噪声也是不能忽视的。风噪声常发生在空调送风的始端风口处。由于风管始端往往按设备出口尺寸配置，或由于空间紧张，设计风管尺寸偏小，风速较大，风口处啸叫的风噪声很大，由于风口导流未考虑好，风口处送不出风来，有时甚至是吸风也时有发生。风口风量调节欠周，个别风口风速太大也会引起风噪声。 2、隔震

bingyu0605 2007-04-24 17:39 风机、水泵、空调器等空调设备，风管、水管的隔震处理应引起足够重视，境外施工单位施工图深化设计均提供各种详图，在图纸中表示也很详尽，这是值得我们学习的。某水泵厂样本中有一种基础做法如图7所示，泵体、减震垫和基础用地脚螺栓直接固定，虽设了减震垫却起不到减震作用，按此图施工的某工程水泵间下是会议室，造成振动噪声很大，会议室无法正常使用。设备基础应按图8做法，设备和加重混凝土块相固定，加重混凝土块下垫减震垫(不相固定)，才能达到真正的减震目的。加重混凝土块重量宜大于设备重量1.5倍以上为佳。减震设计计算也是不可忽视的。图7 4、送风口型式 因为不同类型的送风口有不同的送风气流流形，所以送风口的型式要考虑不同的使用场合，不能盲目采用。如某工程在客房的床头顶部使用了一般的百页风口，平顶高度又不高，造成吹冷风感，后来更换了贴附射流型的散流器，才获得较好的效果。又如某电影院楼座下的送风口，直流型气流直吹观众，观众冷得逃离，后来在风口下加了装饰档板才获得改善。图8 5、水过滤器

板式热交换器的传热效率高，可在很小的温差(0.5～1.0℃以上)下进行热交换，所以在空调系统中应用较多。但有个值得注意的问题是板交前必须设置水过滤器，且水过滤器的滤网要满足必要的细度，宜大于60目／

。不少工程因水过滤达不到要求，板交受堵，加上水流量偏

大，使水阻增大，如某工程板交前水过滤器滤网较粗，致使板交前水压0.35MPa、板交后只有007MPa了，阻力损失高达0.28MPa，板交后仅0.07MPa，如何能完成系统的正常循环呢? 板式热交换器受堵与水系统冲洗是否得当也有关，系统冲洗必须隔断空调设备(包括板交)进行，在供回水干管间增加临时旁通管，在反复冲洗供回水干管后，才能结合空调设备再进行冲洗。 本文插图由南京金海设计工程有限公司孙刚同志协助完成，谨此致谢。 

参考文献：

1、空调设计中的一些基本问题值得重视，天津市建筑设计研究院，伍小亭，载于全国暖通空调制冷2000年学术年会资料集；

2、空调系统若干常见问题分析，清华热能系，朱伟峰，蒋志峰，江亿，载于全国暖通空调制冷2000年学术年会论文集；

bingyu0605

2007-04-24 17:40

2．排风、排烟合用管道的管径计算是按排烟量计算还是排风量计算？排烟时，排风口是不是应联锁关闭？如何联锁？是不是应有专门的风口？

应分别计算排风、排烟风量，取较大的进行管径计算。排烟时排风口最好连锁，可采用带24V电信号的防烟防火风口。

8．一般民用建筑的空调余湿量如何确定？餐厅饭菜散湿量如何确定？

一般民用建筑的空调余湿量为人体散湿，成年男子在室内温度为25度时散湿量为61g/h（静坐状态）；餐厅饭菜散湿按照人均11.5g/h计算(一般指中餐厅)。

11．你们计算空调送风量时是用查I-D图法还是用简便法？用查I-D图法，点的位置往往取不准，算出的数值出入很大，怎么办？

当然采用软件来计算，比如同济出的“易思暖通系统”就非常好。

13．为何冬季用散热器采暖不考虑新风，也不考虑除湿而空调则需考虑？

无它，只是因为经济问题，散热器要是加上新风、加湿（不是除湿）系统效果更加理想。现在就有散热器系统加全热交换器新风机（内含自动加湿器）的设计，使用效果好极了。

14．为何夏季普通分体空调不考虑除湿也不考虑补新风，而中央空调则考虑？

同上原因。

22．高层建筑中的消防控制室做什么用？

顾名思义，消防控制室的作用就是所有涉及消防的喷淋系统、照明系统、警报系统、消防送风排烟等等的控制中心。

25．消防电梯与普通电梯有什么区别？

一、消防梯在其它电源切断时，仍能利用消防专用电源运行。二、消防梯井底有排水设施。三、消防梯自首层到定层运行时间不能大于60s。四、消防梯内设消防专用电话……

28．柜式空调机组与组合式空调机组是不是不一样？区别在哪？何时用柜式，何时用组合式？

本质上没有区别。不过组合式空调机组可以做的风量更大，还可以加入中、高效过滤器；淋水室；加湿器；可以做二次回风系统。一般层高比较高大的敞开式大空间宜采用组合式空调器。

32．暖通上的自控部分暖通专业需做哪些工作？

常规设计中一般有一下几方面：1、制冷制热机房内设备运行及热力调节控制；2、机械排烟以及正压送风系统的自动控制；3、末端设备（如风机盘管、新风机等）的冷媒变流量控制；4、冷媒变流量系统的压差控制系统；5、空调机组的变风量控制；等等。

33．防烟系统中的泄压阀和余压阀是不是一回事？

一般来讲就是一回事。

35．空调水系统何时采用连续补水何时采用间歇补水？二者各有何优缺点？

一个正常运行的空调水系统，循环水的损耗相当少，一般说来都是间歇补水。

37．为何管道通风机的内径与标准风管直径不一致？为此接管时是否还必须得设软连接？

管道通风机的进出风口的风速一般比较大，连接风管时一般要先变径使风速合理。设软连接是为了减振，而且不能在此软连接上变径。

42．1．一般的加压送风口、排烟口是不是都带电动执行机构？

一般都带。但楼梯间的正压送风口可以采用自垂式百叶风口。

42．2．为何标准图98N4上（P73）的多叶排烟口/送风口却没有？而该图中的远控多叶排烟口/送风口则有？

没有找到此标准图。

52．为何有的制冷机房设空调，有的只设通风？（都在同一地区）

要是有钱的话，设置空调系统最好了，工人师傅有福气了！

54．地下室空调房间如用全新风空调方式，其排风量取多少？

房间内排风量为送风量的90％，连接该房间的走廊排风10%。

61．机械通风中，送吸风口选什么样的合适？

最便宜的就是百叶风口了。

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62．何时用带调节阀的风口？

风量调节要求不严格的时候。但最好在风管上设置调节阀。

69．机械通风中送排风口的尺寸如何确定？如按风速选，那风速取多少？

2007-04-24 17:40

当然是按照风速选了，不过不同的场合允许风速差别很大啊，主要为了控制噪声。建议有人员活动的区域送风风速不要大于3.5m/s；回风风速一般是送风风速的1/2。这样噪音控制比较容易。

71．为何有的空调送风口还设防烟防火阀？

有这样的事？难道是不在一个防火分区？或者…

72．为何风管平面布置图中不标标高？

你也可以标啊，不过太乱了，还怪怪的…

73．1．机械全面通风中，送风口与排风口高度如何确定？

第一，根据气流组织的需要；第二，配合装修天花高度。

74．1．长度超过20米的内走道是个什么概念？

这你还用问吗？

74．2．是不是不管是两头有疏散楼梯还是一头有疏散楼梯，只要长度超过20米都得加机械排烟？

是啊是啊。你想火一烧头都大了，哪里还知道找个近处的楼梯走啊？

75．1．据《高规》8。4。11条：“设置机械排烟的地下室，应同时设置送风系统，且送风量不宜小于排烟量的50%”，而有的系统排风、排烟合用，是否其送风机也应有两个风档，低风档供正常通风换气，高风档用于排烟补风？

先按照正常通风选送风机，其送风量大于排烟量的50％，则ok；否则可以考虑双速风机，不过双速风机…哈哈，也不容易选啊，风量不是大了，就是小了，实在不行，还是选两台风机算了，各用各的，省的麻烦…

75．2．为什么有的系统送风机只有一个风档？而其风量远小于排烟量50%？

真的，有这样做的？做错了吧？或者还有其它自然进风口，比如车库的出入口等？

76．1．何谓中庭？

按照我的理解，中庭就是连接两层或多层的共享空间，也叫做四季厅。

79．1．板式排烟口与多叶排烟口的适用范围各是什么？

区别不大。

82．屋顶排烟风机出口选什么样的风口合适？

排烟风机出口最好向上（或连接风管先上）出风，连接一个防雨风帽即可。

83．走道的排烟量是不是按走道面积乘60或120算？将走道看成一个防烟分区？

走道的排烟面积为走道的地面积与连通走道的无窗房间或设固定窗的房间面积之和，不包括有开启外窗的房间面积。

84．1．风机型号尚未确定时，如何确定风机出口动压？

当然是先进行风管系统的阻力计算了。

84．2．是不是确定风机全压时，应求其出口或风管出口动压再加风管阻力损失？

全压＝静压+动压

89．何谓合流风机？？？

90．中庭的冷负荷如何估算？

还是计算一下比较有底。

91．为何有的空调机组加消音器，有的不加？

只要空调机组本身噪音能符合要求，是不需要加消声器的，可这样的机组有吗？

93．1．新风如从室外直接取风，其风口用什么风口合适？

带过滤网的防雨新风百叶风口。

93．2．如从风道取风呢？

还需要风口吗？

94．1．高层公建中的一些房间（如蒸煮间、油炸烤箱间）的冷负荷指标从手册中查不到，如何估算这些房间的冷负荷？

以前对工人师傅的工作环境不太注意，所以一般手册上都查不到这些指标。有条件的话计算一下最准确，偷懒的话可以参照火锅城的负荷指标。

95．1．选空调机组时，发现其冷量满足要求，风量远小于要求值，怎么办？

你是不是选了8排管的机组？可以选6、4或3排管的机组。

95．2．样本上给出盘管加热能力时，入口工况为15C或者17C，而工程所在地区的冬季空调室外计算温度为-11C，如何修正？

你查的是一次回风工况，试试查一下新风工况。还不行？根据盘管的负荷计算公式计算一下啦！

96．冬夏季选一个空调机组供冷热，如冷量满足要求，供热量过大怎么办？

a、机组内设单独的加热盘管，比如是2排管的加热盘管。 b、调节热水供回水温差，比如也调到5度温差（加大流量）。

97．1．何时用防火阀，何时用防烟防火阀？

需要输入输出电信号时采用防烟防火调节阀。

98．1．空调房间空调送风口的数量如何确定？如根据面积确定那么多大面积对应一个风口？

根据气流组织来选。送风到达人员活动区时射流扩散的范围各风口应无缝隙连接，不留死角。各种风口的射流状态差别很大，比如双层百叶和散流器。

98．2．回风口呢？

回风口要求差一些，甚至一些没有障碍的大空间也可以只设置一两个回风口，效果基本不受影响。

99．为何同一层空调房间，有的用侧送风，有的用上送？

一般层高较低（如3m以下）允许采用侧送风，可以局部吊顶，减少投资；3m以上的吊顶空间尽量采用下送风，否则冬季效果很差。

100．为何有的走道用全新风空调只有送风无排风？

这种设计不合理，不是送风量减少很多，就是大门刮台风！再说能量浪费严重啊！

101．为何有的工程装于墙上的排风机用斜流，用轴流的不行了？

这两种风机的全压范围不一样，看你内部接什么系统了！

102．实际工程设计中，确定空调送风量时，是按消除余热、余湿法，还是用消除显热法近似求得（G=Qx/（1。01（Tn-To）））？

？？不懂。

103．1．确定制冷站装机容量时是不是用冷（热）指标乘建筑面积的方法估算出冷负荷后再乘1。1-1。2的系数？

要求不是很高的建筑物不需要。毕竟还有个同时使用系数嘛！

103．2．手册中给出的冷（热）指标是对某个房间说的还是对整个建筑说的？或者说是用于估算某个房间的冷负荷还是用于估算整个建筑的冷负荷？

是指每个房间的。否则整个建筑就一间房安装空调怎么算？哈哈！

105．何谓压入式空调水系统？

你说的是不是泵的出口接冷水机组啊？

106．1．何谓空调水系统的冲洗阀？

空调水系统安装完成后需要冲洗管道系统内的泥沙、铁屑等杂物，打开此冲洗阀门，可以使污物不经过冷水机组、过滤器等设备，以免损坏。当然了，系统以后清洗的时候也很方便啊！

106．2．装于何处？

由施工单位现场安装在便于排水的地方，当然最好是在管路的最低处。

107．空调冷水管保温为何不用聚胺酯？

这种东西……不是不能用啊，不知道消防上能不能通过。

109.2.手册中给出的散流器最大送风速度是对颈部尺寸说的还是对底部尺寸说的?

当然指的是喉部风速了！

110.1.空调回风口一般用什么形式的?

单层百叶加过滤网。

11．1．空调冷水线水力计算是查图还是查表？

小管径差表，大管径查图。

111．2．查图时图上没有DN250的管子怎么办？

不会吧？

111．3．查表到哪查？

《空调设计手册》

113．风口有效面积系数是否取0。7、0。8均可？

否！木制作风口连0.5都不到！

！！个人认为直燃机比较存在问题较多，平时一般不设计。所有有关的问题不做解答。

134．2．直燃溴冷机排气管道是接单独的烟囱还是建筑风道？如排气管道接入建筑风道后，建筑风道需不需做耐热衬里？

135．软水器中给出的软水流量是否为连续流量？是啊。

140．1．何时设分水器、集水器，何时不设？

分支管路较多时设分集水器。

140．2．设分、集水器的目的？

使各分支流量更容易分配、调节。

141．室外冷水线保温用什么材料合适？用玻璃棉行不行？

可以用黄夹克保温管。用玻璃棉也可以啊，不过最好做一层不锈钢保护层，又漂亮，又耐用！

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156．直燃溴冷机油管线通常用什么阀门

157．1．燃油直燃溴冷机油管线需不需设吹扫线？ 157．2．为何有的工程没设？

2007-04-24 17:41

160．燃油直燃溴冷机日用油箱是否选厂家定型产品，而不是自己加工制作？ 163．燃油直燃溴冷机日用油箱中已有回油管，为何有的工程还接溢流管？

164．1．燃油溴冷机燃油系统中为何有的手册中要求设空气分离器，而有的工程不设？ 164．2．需不需设空气分离器？

165．室外油管路（包括贮油罐）暖通专业需不需做配管设计？

168．风机盘管如设有三通阀调节水量，需不需在图上显示出来？

你画一个大样图不就行了嘛。

171．直燃溴冷机烟囱如何出地下室接烟囱？有没有这方面的标准图？ 173．1．油过滤器是否应加副线或并联两个过滤器？ 173．2．何时加副线，何时加两个过滤器？

173．3．为何有的工程既不加副线也不设两个过滤器？ 174．1．燃油溴冷机供油干管上的快速切断阀选什么阀？

174．2．需不需设快速切断阀？手册上说需要，为何有的工程上不加？

176．立式多级泵为何进口法兰口径反而比出口小？

是吗？这种泵我很少用。

178．空调系统冬季采暖水线比摩阻取多少？

你还是用冷水工况来计算空调配管吧！

182．溴化锂直燃机供油系统是否只有三处需设过滤器：供油泵前、日用油箱后、燃烧器前？且均需设两台，一用一备？

183．粗燃油过滤器给出的型号中直径过大怎么办？

185．一大面积房间如用风机盘管空调，其风机盘管台数如何确定？

参照风口的数量确定方法。

196．1．旋流送风口与散流器各适用于什么样的场合？

层高很高的场合用旋流风口，散流器用在层高较低，送风量较大的场合。

196．2．各有何特点？

特点见上。

198．如设有自动喷淋，防烟分区能否超过500平米？

不宜超过500平方米。

202．高层建筑的地下停车库（位于北方需采暖的地区）需不需设采暖？为何有的工程设了有的工程没有？

一般不需要，现在的车都用防冻夜。当然，要同时有汽车修理的话，最好能设采暖系统。

203．地下停车库冬季热负荷如何计算？

主要是地面传热和通风负荷。

208．Y形过滤器能否装于立管上？如不能，那什么样的过滤器可装于立管上？

不能。你非得安在立管上吗？

209．小的齿轮油泵还需不需设软连接？

设了好。

210．1．是否每台冷冻水循环泵的出口都应装压力表和温度计？为何有的工程不设？

每台都应该设。不设可以省力省钱啊！

211．齿轮供油泵出口需不需加止回阀？

应该，特别是并联有备用泵时。

215．风管管径据说按风速确定，那么是不是应尽量使管段风速相等？如果这样，将会使风管变

径特别频繁，出现一个送（回）风口就要变一次径，这样是不是不合理？

管段风速是个范围啊，并不是一个固定的数字！同时，干管与支管的风速是不一样的。

217．实际工程设计时，空调机组型号如何确定？

这你也问啊？命题太大了！够写一本书了！

218．是否空调下送风一般用散流器而不用百叶风口？

不是啊，散流器一般用在吊顶高度在3m以下的大送风量场合；3～5m之间可以采用双层活动百叶风口；再高的话，就得采用旋流风口了！

219．如一风支管仅有一个百叶风口，且设于风管末端，风口风速上限值低于风管风速上限值，此时接风口时是加变径还是将整个风管加粗？

接风口前将风管变径，使风速达到风口的合理送风风速。

222．新风进口管与新风机组进口相接需不需加软连接？如不需，有时进口尺寸为750X420。找不到标准风管与之相接怎么办？

当然需要加软连接了。再明确一次，软连接处不可以变径，它的作用是减振！另外，你为什么一定要用“标准风管”啊？你就是设计了751.2X423.66的风管，工人师傅也一样能够给你加工啊！风管是用铁皮敲出来的，不是用模子“铸”出来的！

225．选择新风机组时，样本中给出的进口空气参数与实际不符，该如何修正？样本也没给出出风参数，此时如何选择机组，才能保证出风参数符合要求？

咨询厂家，或根据公式自己计算。

226．建筑百叶是何物？

没听说过。

227．门铰式回风口是何物？

就是可以象门一样打开的风口，清洗过滤网很方便的。

228．地下停车库如用热风采暖兼作排风补风，那热风热负荷如何确定

地面传热+新风负荷

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建设单位：熊谷组(深圳)有限公司位置：深圳市蔡屋围

设计时间：1993.9 美国建筑设计有限公司香港科联顾问工程公司深圳市建筑设计总院第二设计院建设时间：1994.10-1996.6 建筑面积：总建筑面积约278610M2

2007-04-24 17:41

高度层数：地下室两层，办公塔楼六十九层，高383.95m；公寓塔楼三十三层，高120.50m。办公楼标准层高3.75m，公寓楼标准层高3.0m。

功能概况：地下室两层，分别为汽车库、水池、水泵房、变配电室等；公寓楼部分一～五层为裙房，分别设有商场、餐厅、银行等，六～三十三层为套房式公寓；办公楼对应公寓楼一～五裙房高度的部分为架空层，中间设有二个阁层，首层（架空层上第一层）～六十九层全为大开间办公楼。

通风设计概况

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注：1、地下停车库： ①均设有自动来火设备；

②分隔为面积不大于2000m2之防火分区；

2007-04-24 17:42

③分隔为面积不大于500 m2之防烟分区，每个防烟分区均设有800mm高之防烟幕及独立排烟系统。

2．办公楼内走道排烟：

①每层内走道划分为两个防烟分区，每区设排烟竖井一条，设电动排烟口600*1200一个，位于内走道中部。

②每条排烟竖井竖向共分三段，中间隔断。每段竖井设排烟风机一台，位于该段井道之顶部（机电设备层内）。

3．每层机电设备层中之南北两半圆部分设为两个避难区，每区设有一个机械排烟系统。 4．楼梯及前室防烟：

(1)所有楼梯间、前室、消防电梯前室之加压风口应设有调风器；

(2)所有楼梯间设泄压阀（基本每个送风口均配有一个泄压阀），泄压风进入泄压管道中。 (3)楼梯间及前室设常开送风口；合用前室、消防电梯专用前室设常闭电动送风口。裙楼楼梯间、前室、合用前室均为一段，设正压送风机一台。

(4)办公楼楼梯间、前室及其合用前室正压送风共分三段，中间隔段，每段设正压送风竖井一条，基本上每条竖井设正压送风机两台，分别位于该段底部（机电设备一/二/三层）和顶部（对应机电设备二/三/四层），其防烟系统图详见“地王图一”。

(5)前室正压送风共分三段，中间隔断，每段设正压送风竖井一条，均位于管井之顶部。其消防梯、前室内道，全采用自然防排烟方式。

空调设计概况

空调水系统设计

裙房设一中央空调系统，冷冻机房设在裙房五层（高30.5m），该系统选用四台500USRT的离心式冷水机组及一台250USRT螺杆式冷水机组，机房还设有与主楼低区冷冻水系统互为备用的热交换器。2.0立方米的膨胀水箱设在五层高处，冷却塔设在公寓屋面上。主机、水泵、冷却塔采用一机对一泵对一塔的管线连接，各水泵不能互为备用，配500USRT主机的水泵设有一台共用备用泵，小主机不配备用泵，其连接图详见“地王图二”。

办公楼设有低、中、高三个各自独立的中央空调系统。每个中央空调系统选用二台750USRT的离心式冷水机组及一台250USRT的螺杆式冷水机组，并组成两个相对独立的空调系统，即二台750USRT的离心式冷水机组为一系统，一台250USRT的螺杆式冷水机组为另一系统。该两系统冷冻水供、回水总管间设装有阀门的旁通管，平时阀门常闭。

高、中、低三区空调系统所设250USRT小容量螺杆式冷水机组是为了适应市场经济，有利于办公用房的出租或销售，以满足那些在节假日或下班期间仍要求继续使用空调的一些用户的需要。其末端空调设备冷冻水可按用户要求在二次装修时安装。

低区空调系统冷冻机房设在机电一层31.59m处，负担首层至二十一层空调，该区与裙房冷冻水系统之间设有热交换器，以达到互为备用。膨胀水箱设在机电二层110.42m处，冷却塔设在公寓楼屋面108m处。中央及高区空调系统的冷冻机房均设在机电三层185.42m处。中区空调系统负担机电二层夹层（高110.42m）、二十二至四十三层（高196.59m）空调，其膨胀水箱设在五十一层高226.59m。高区空调系统负担机电三层夹层、四十五（无四十四）至六十九层空调，其膨胀水箱设于办公楼屋面305.00m处，中区及高区系统冷却塔均设在办公楼屋面上。

主机与水泵采用一机对一泵的管线连接，配大主机的水泵设有备用泵。办公楼中区、高区空调系统因受屋面尺寸的限制，选用两台冷却塔与一台750 USRT主机对应，即运行时是一机对一泵对两塔。

冷冻水系统为双管制，一次泵系统。末端设备水路采用常闭两通电动阀控制，故在供水回水总管间设有由供回水压差控制的旁通阀，这也保证了主机回路水量基本恒定。办公楼水管分为南北两个回路，除办公楼每层的水平管（分为南北两个环）为同程式外，其余均为异程式。

设计参数和空调方式

末端空调系统主要有风机盘管加新风处理系统及个别的全空气风柜系统。考虑到办公楼二次装修及客户今后可能改动的需要，风机盘管基本按跨进行布置。与水路南北环相适应，每层设两台新风柜，分别为南北风机盘管系统送新风。新风送至每台风机盘管的回风管上，同回风混合后，经表冷器盘管风机送入房间。裙房商场、餐厅的风机盘管加新风处理系统，在设计时只布置了新风机房、新风主管及冷冻供回水水平干管，并根据房间的使用功能、面积等计算确定的冷量选择了足够的风机盘管（这样做的目的也是为了让今后租、购商场、餐厅的业主在二次装修更灵活地按需要布置风机盘管）。

公寓楼采用水冷风管式空调器系统，实质是窗式空调器由风冷改为水冷，冷却水由设在公寓楼屋面上的冷却塔和冷却水泵集中冷却和供给，系统型式为开式。

施工设计概况

通风空调风系统

1、风管采用镀锌钢板制作，制作、安装规范如下：单位：mm

所有时间均为北京时间。现在的时间是 15:53。

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子

- - 空调设计资料 (http://www.hongye.com.cn/forum/showthread.php?t=11197)

bingyu0605

2、风管保温采用25mm厚带铝箔玻璃棉毡。

2007-04-24 17:43

3、防排烟风管采用镀锌钢板制作，相同长边长风管选用钢板厚度，法兰角钢规格按上表比通风空调风管高一级要求。

空调水系统

空调冷水管采用普通焊接钢管，管径≤50mm时丝接，>50mm时焊接。

空调水水管弯头，三通全采用压模弯头和压模三通，不得使用焊接弯头。支管直径(D1)与主管直径(D2)之比不得小于1/2，即D1:D2≥1/2。

空调冷水管道刷红丹防锈漆二道。屋顶冷却水管刷防锈漆二道，面漆二道。空调水管之保温采用密封式结构酚醛树脂发泡件，密度为35kg/m3,厚度如下：管径： <80mm ≥80mm ≥150mm 冷凝水管保温厚度： 25mm 30mm 35mm 12mm

当管径≤100mm，不需加木环，吊码采用扁钢抱箍直接抱在保温层外，管径>100mm时，须采用加木环吊码吊装。

bingyu0605

重提“关于负荷计算问题”

苏州市制冷学会曲文珍金显明

2007-04-24 17:44

摘要：负荷计算是空调工程设计的基础，它决定设备容量的选用，管网系统的规模以及工程总造价等，这是技术人员熟知的事实。但是近几年来用估算的方法替代了空调冷负荷计算，给制定方案、工程审核造成一定的困难。本文通过实例，重提“关于负荷计算问题”，借此引起设计者进一步的重视。

关键词：瞬变传热；估算；计算程序

七十年代末空调工程负荷用瞬变传热计算代替了稳定传热计算，并且区分了得热和负荷的概念。八十年代出版的所有空调书籍，如空气调节工程、空气调节设计手册、暖通空调常用数据手册、高层建筑空调与节能等皆引用了动态负荷计算。动态负荷在围护结构方面的计算显得比较繁琐，即便是各种手册采用了一些简化手段，计算工作量也较大。计算软件的产生似乎解决了这一问题，但是应用上也不普遍，只有估算最简便，捷径行路，人之通性，慢慢地被它取而代之了。但是估算的根基并不坚实，偏于保守是不可避免的，总是顾虑怕估算的小了，这也是可以理解的。

1、第一个实例

图1是位于苏州地区旅馆建筑客房的标准层平面简图，层高3米，共十层，24墙两面抹灰，客房为单层塑钢玻璃窗，面积6m2，挂浅色窗帘，屋顶的传热系数为1.19W/m2℃。客房要求设计干球温度25℃，2人间，新鲜空气量为30m3/人时，室内平均用电量150W。走道与楼梯间、电梯间等公用部分，送冷风保持27℃，客房与走道的温差为2～3℃，可以忽略传热计算，因而客房的围护结构负荷只有外墙、外窗、屋顶等部分。从图1可看出，客房的围护结构的大小和朝向共有6种型式，并编号如下：1.南向，2.北向，3.西南向，4.西北向，5.东南向，6.东北向。对于顶层多了一个屋面，编号为1-顶～6-顶。

应用动态传热计算，其最大冷负荷与发生时刻列于表1。从计算结果可以看出动态计算的特点，西南向、西北向或者东南向、东北向的负荷差值不大，但发生时刻不同。这是因为动态计算是用加权或卷积的数学形式计算，计算任一时刻的传热必须包括其它时刻在该时刻的影响量，卷积而成。表1的数据是客房选择末端设备的根据，客房2和客房5-顶负荷相差1616.6W，理所当然地要选取不同容量的末端设备才合理。

关于选取制冷设备的容量，有两种方法：一是把整体客房建筑（底层是裙房不计）看成是一个孤立整体，用总的围护结构、总的客人数和总的用电量等计算；二是把表1计算值逐层进行叠加，再把走道东、西两侧和顶层走道屋面的围护结构的负荷算上即可。在计算机上计算的结果列于表2。

bingyu0605 2007-04-24 17:44 从理论上讲第一种方法最正确，该楼的最大负荷发生在13时，由于13时并不是所有客房的最大负荷，自然要比第二种方法计算的数值小，但是应用第一种方法选取制冷设备的容量，空调系统应有良好的控制系统，在不同时刻应该能够进行能量的调剂，当然这方面的要求很高。用第二种方法作为选取制冷设备的容量，保守一点，但易于保证客房效果。从单位面积负荷值看，表2的数值比表1数值（除2号客户）都要小，这是由于表2在计算总建筑面积时包括了走道的面积，整体建筑的走道面积为1408m2，其围护结构的负荷量在计算机上显示只有43454.9W，走道的单位面积负荷值不足31W/m2的缘故引起。

但是在审核图纸时常看到这样的情况，同样面积和条件的空调房间的末端设备，不论朝向和围护结构如何，皆选用同一型号的末端设备，这个原因多数是由于用估算来进行负荷计算的结果。目前估算的方法有两种方式：一种是出版的各种书籍的推荐数据，对于客房一般的范围是80-110W/m2，与上述实例计算的表1相比较，可见对大部分客房适用，但对部分客房就不能满足，倘若对整体建筑的主机估算，按80W/m2计其主机容量要大出约14%，按110W/m2计主机容量要大出约57%；一种是各设计单位自行的作法，如将空调房间按150kcal/m2（174W/m2）估算，而整体建筑按其70%即109kcal/m2(122W/m2)估算，则整体建筑的制冷量将是122×1036.8×10=1264896W。

估算的本身带有很大的近似性，它与具体的建筑物的开间、进深、人数以及用电量等因素有关，既要满足设计条件的要求，又要达到能量合理的应用。根据长期设计的体会，作好负荷计算是一项基础性的工作，在50、60年代作设计没有负荷计算书是难以通过的，有了计算的基础，在此基础上再进行修正或完善能做到心里有数，拿上述实例来说，表1的计算是不可缺少的，至于选取制冷设备的总容量，若以表2的第二种方法计算取值，还应考虑到空调系统损耗的附加值（5%）和制冷机铭牌的附加值（10%-15%），后者是考虑到制冷机的铭牌制冷量是在特定条件下试验的数据以及长期使用后传热能力的衰减。将附加值计算在内的整体建筑单位面积负荷值应为70×1.05×1.15=84.5W/m2，选取制冷机的总容量应为

84.5×1036.8×10=876096W，发生时刻在13点，这要比估算的数值1264896W少约1/3。对苏州市已建成的大型建筑空调系统运转情况的调查发现，安装的制冷主机容量的应用，多数在60～70%之间，不少闲搁的主机只能起到备用作用，但这是设计规范中所不允许的。近年来出现了一些重要或较大工程的业主要求设计者提供负荷计算资料，这是应该赞许和支持的。 2、第二个实例

用估算代替负荷计算偏于保守是常见的现象，但对一些特殊造型的建筑就很难说，图2是苏州市某单位的外资审批中心，建筑面积约为210m2，外形为六角形，围护结构全是深褐色的玻璃窗，层高约5m，内挂浅色窗帘，周围虽然有花卉草坪绿化，但起不到外遮阳作用。这是一个办公所在地，室内人数30人，新风按30m3/人时计，照明与办公设备平均用电约4200W，室内设计要求干球温度22℃相对湿度55-60%。设计者对这样的建筑进行估算就感到困难，查推荐资料办公室最大值为140W/m2，由于室内温度要求较低，又全是玻璃窗作围护结构，设计者想的第一个办法，将140W/m2作为围护结构的负荷，额外加上人员、新风、用电负荷。后三项，人体为30×133=3990W，新风为30×30×10=9000W，总计为

3990+9000+4200=17190W，合单位面积负荷值17190/210=81.9W/m2。此值与140W/m2相加得221.9W/m2。但估算者仍感到不足。最后以300W/m2作为取值，计算出该建筑的冷负荷为300×210=63000W。

bingyu0605 图2 平面图(1：200)建筑面积 210m2 2007-04-24 17:45 对于这样一座特殊外形的建筑，用估算的方法是难以得到正确的答案，用动态传热的方法在计算机上计算，屋顶取第三类结构，传热系数为1.19W/m2℃，围护结构的负荷应为56242.2W，再加上人员、新风、用电负荷17190W，其总的冷负荷为73432.2W，发生时刻在14时，比估算的数值要大10432.2W，显然估算小了。 3、关于围护结构负荷的计算

建筑物的冷负荷计算包括围护结构负荷以及人体负荷、新风负荷、用电负荷等等，新风负荷即为瞬时冷负荷，而人体负荷和用电负荷应先求出得热而后转化为冷负荷，从得热转化为负荷主要是针对辐射得热，对于对流换热即可看成瞬时冷负荷。由于人体的表面温度较低，民用建筑的照明，办公设备等用电量不大，若将其得热近似地作为冷负荷，影响并不大，即可免除了得热转化为负荷的繁琐过程。只有围护结构的动态负荷计算不能忽视，它占总负荷的比重较大，民用建筑在2/3左右。要解决这个问题应该借助于计算机，虽然计算过程比较繁琐，但可以先就本地区下手，例如苏州地区墙体基本上是24墙加两面抹面，屋面的作法传热系数基本上控制在1.20W/m2℃左右，皆属于动态传热计算中的三类墙体。窗绝大多数是单层玻璃金属窗。简化了围护结构的类型工作量就减少了许多，但这只适用于苏州地区应用，地方设计院多数也是为本地区服务的。

围护结构动态负荷计算的内容大体如下：



对于墙体（包括屋面）

计算日逐时的空气温度→计算日不同朝向逐时的综合温度→计算或引进日逐时墙体的周期性加权系数→计算日不同朝向逐时墙体的冷负荷计算温度→计算日不同朝向逐时的冷负荷Qwall。



对于外窗

计算日逐时空气温度向室内的传热qc→查出日不同朝向逐时透过玻璃窗的太阳辐射强度→计算或引进日逐时外窗的周期性加权系数→计算日逐时透过玻璃窗太阳辐射热形成的冷负荷qd和qf→计算日逐时通过外窗进入室内的冷负荷Qwindow=qc+qd+qf。



对于内墙、楼板

计算日逐时空气温度加上附加值（负值或正值）向空调间的传热量Qin-wall。由于当前的民用建筑皆为整体空调设计，内墙和楼板负荷可以忽略，或者按简单传热计算。

围护结构的日逐时负荷应为Q（0：23）=Qwall（0：23）+Qwindow（0：23）+Qin-wall然后再找出最大负荷及其发生时刻。

将以上内容在计算机上编成程序，其程序（苏州地区）如图3所示。框图中的符号分别为数据处理框和特殊处理框，每一个框内都要用上选择和循环等语句进行计算。 4、简单小结

用估算来进行负荷计算只是一个时期的一个过程，最后还是要走向正规化，有的工程人员一直坚持做负荷计算而不采用估算的方法是应该支持的。现在电脑应用达到十分广泛的程度，费一些时间对本地区的气象条件和计算手段编成程序，这是一劳永逸的事情。当然直接应用现成的\"计算软件\"更好，只是通用的\"计算软件\"适用于全国性，显得稍为麻烦一些，但应用得多了也就熟练了，关健在于认真地去用。程序计算出来的数值一般比估算的要小一些，不必担忧，负荷计算是一门科学，在计算的基础上进行某些调整也是情理之中的事，这样必然会使设计工作做得踏实，有把握和有说服力。写成本文的目的也在于此，并与同仁们共勉之。 

参考资料

［1］暖通空调常用数据手册（第二版）建筑工程常用数据系列手册编写组中国建筑工业出版

社 2002.2

［2］空气调节设计手册中国电子工程设计院编中国建筑工业出版社 1983.5 ［3］高层建筑空调与节能钱以明编著同济大学出版社 1990.2 ［4］空调工程负荷计算与程序汇编金显明编著天津大学出版社 1986.3

bingyu0605

目前暖通空调设计中存在的问题及解决办法

2007-04-24 17:45

由于工作上的关系，笔者接触到一些设计单位的暖通空调工程设计，对照《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ 19-87(以下简称《设计规范》)、《高层民用建筑设计防火规范》GB 50045-95(以下简称《高规》)、《采暖通风与空气调节制图标准》GBJ 114-88(以下简称《制图标准》)、《建筑工程设计文件编制深度的规定》(以下简称《设计深度规定》)等有关规范、规定、标准，发现目前暖通空调设计人员在贯彻执行现行规范、规定、标准方面，在系统设计、设备选型、管网布置方面都存在着不少问题。现将发现的问题及原因分析和解决办法综述如下。一、贯彻执行暖通设计规范、标准方面存在的问题 1.1 室内外空气计算参数不符合规范要求

《设计规范》规定，冬季室内空气计算参数，盥洗室、厕所不应低于12 ℃，浴室不应低于25 ℃。然而，有的公共建筑的厕所、盥洗间(设有外窗、外墙)、住宅建筑的卫生间(冬季有洗澡热水供应，应视作浴室)未设散热器，很难达到室温不低于12 ℃和25 ℃的要求。还有的住宅建筑的厨房不设散热器，笔者以为不妥，住宅厨房室内温度亦应按不低于12 ℃的要求设置散热器。《设计规范》规定，一些主要城市的室外气象参数应按该规范附录二采用。按该附录二，北京地区冬季供暖室外计算温度除延庆、密云外应为-9 ℃。而有的工程地处北京近郊区，却取用-12 ℃，显然是不妥当的。

1.2 供暖热负荷计算有漏项和错项

《设计规范》规定，冬季供暖系统的热负荷应包括加热由门窗缝隙渗入室内的冷空气的耗热量。但有的工程在计算供暖热负荷时却未计算这部分耗热量，致使供暖热负荷出入较大；《设计规范》对围护结构耗热量计算各朝向修正率做了明确规定，北0～10%，东、西-5%，南-15%～30%，而有的工程却将各朝向修正率变为北20%，东、西15%，南-5%，有悖于规范要求。 1.3 卫生间散热器型式选择不妥

《设计规范》规定，相对湿度较大的房间宜采用铸铁散热器。然而，不少工程的卫生间采用钢制散热器，亦未加强防腐措施，这是不妥当的。笔者曾看到有些办公楼的厕所采用钢制闭式散热器，但没使用几年，散热器的串片就被腐蚀了，剩下的两根光管也锈蚀严重。实践证明，此类场所最好采用铸铁散热器或铝制散热器。 1.4 楼梯间散热器立、支管未单独配置

《设计规范》规定，楼梯间或其它有冻结危险的场所，其散热器应由单独的立、支管供热，且不得装设调节阀。然而，有的工程将楼梯间散热器与邻室供暖房间散热器共用一根立管，采用双侧连接，一侧连接楼梯间散热器，另一侧连接邻室房间散热器，而且散热器支管上设置了阀门。这样，由于楼梯间难以保证密闭性，一旦供暖发生故障，可能影响邻室的供暖效果，甚至冻裂散热器。

1.5 供暖管道敷设坡度不符合规范要求

《设计规范》规定，供暖管道的敷设应有一定的坡度，对于热水管坡度宜采用0.003，不得小于0.002。然而，有的工程供暖供回水管坡度只有0.001～0.001 5。当然，如确因条件限制，热水

管道甚至可无坡度敷设，但此时应保证管中的水流速不得小于0.25 m/s。 1.6 厨房操作间通风存在问题

《饮食建筑设计规范》(JGJ 64-89)对厨房操作间通风作了明确规定：(1)计算排风量的65%通过排气罩排至室外，而由房间的全面换气排出35%；(2)排气罩口吸气速度一般不应小于0.5 m/s，排风管内速度不应小于10 m/s；(3)热加工间补风量宜为排风量的70%左右，房间负压值不应大于5 Pa。然而，有的工程的厨房未设排气罩，仅在外墙上设几台排气扇；有的虽然设置了排气罩，但罩口吸气速度远小于0.5 m/s，选配的排风机风量不足。大多工程未设置全面换气装置，亦未考虑补风装置，难以保证室内卫生环境要求及负压值要求。 1.7 膨胀水箱与热(冷)水系统的连接不符合规范要求

《锅炉房设计规范》(GB 50041-92)规定，高位膨胀水箱与热水系统的连接管上不应装设阀门。这里所说的连接管是指膨胀管和循环管。此条对空调冷冻水系统也是适用的。但有的空调冷冻水系统高位膨胀水箱的膨胀管接至冷冻机房集水器上且安装了阀门，这是不允许的。一旦操作失误，将危及系统安全。

1.8 通风空调系统防火阀的设置不符合规范要求

《高规》中规定，风管不宜穿过防火墙或变形缝，如必须穿过时，应在穿过防火墙处设防火阀；穿过变形缝时，应在两侧设防火阀。然而，有的高层建筑，风管穿防火墙处未设防火阀，有的风管穿过变形缝时仅在一侧设有防火阀，而另一侧则未设。另外，有些工程防火阀的位置设置不当。按要求防火阀应紧靠防火墙设置，且连接防火阀的穿墙风管厚度δ≥1.6 mm，防火墙两侧各2 m范围内的风管应采用不燃材料保温。但有些工程通风空调风管上的防火阀随意设置，远离防火墙，其间的风管既未注明加厚，亦未采取任何保护措施，存在着隐患。 1.9 防烟楼梯间前室送风口风量的确定有问题

《高规》对高层建筑防烟楼梯间前室加压送风量作出了规定，并分情况给出了具体风量值。该条附注中说明开启门时通过门的风速不宜小于0.7 m/s；条文说明中规定了门的开启数量，20层以下为2，20层以上为3。《高规》还规定，防烟楼梯间前室的加压送风口应每层设一个。根据这些规定，可以推算出各层前室送风口的风量应为L/2(20层以下)或L/3(20层以上，L为前室总加压送风量)。然而，有的工程，其防烟楼梯间前室送风口的风量却标注为L/n(n为建筑物层数)，显然小了许多。如某12层建筑，防烟楼梯间前室总加压送风量定为16 000 m3/h，但每层前室送风口风量却标注为16 000/12≈1 300(m3/h)，显然其风口配小了。正确的标注应是16 000/2=8 000(m3/h)，应按此配置风口大小。

1.10 误将防烟分区排风量的计算混同于排烟风机风量的计算

《高规》对排烟风机风量作了明确规定：担负一个防烟分区排烟时，应按该防烟分区面积每m2不小于60 m3/h计算，担负两个或两个以上防烟分区排烟时，应按最大防烟分区面积每m2不小于120 m3/h计算。请注意，这里指的是选择排烟风机的风量，并不是指防烟分区排风量加大一倍(对每个防烟分区的排风量仍然按防烟分区面积每m2不小于60 m3/h计算)，而是当排烟风机不论是水平方向或垂直方向担负两个或两个以上防烟分区排烟时，只按两个防烟分区同时排烟来确定排烟风机的风量。然而，有的工程排烟风机水平方向担负面积大小不等的2～3个防烟分区的排烟，设计上错误地将排烟风机风量按其所担负的2～3个防烟分区总面积每m2不小于60 m3/h计算，而不是按其中最大防烟分区面积每m2不小于120 m3/h计算，致使排烟风机风量偏小，难以满足防火使用要求。还有的排风机(系统)垂直方向担负两个以上防烟分区(内走道)的排烟，设计上误将各层防烟分区(内走道)的排风量按各自的面积每m2不小于120 m3/h计算了，而不是按各自的面积每m2不小于60 m3/h计算的，无形中将垂直方向各防烟分区(内走道)排风量加大了一倍，致使各层风道、风口配置得偏大。 1.11 高层建筑排烟系统排烟口选型不当

《高规》规定，(通风空调)风管穿过防火分区的隔墙处应设防火阀。笔者认为，排烟风管不宜穿

过防火墙，如必须穿过时，应在穿防火墙处设当烟气温度超过280 ℃时能自动关闭的防火阀，并与排烟风机联锁。然而，有的工程在设计时对此有疏忽。如某工程地下室一排烟系统担负3个房间及1个内走道(各房间与内走道之间的门均为防火门)的排烟，排烟总管上设有一只排烟防火阀，而各房间及走道的排烟口均为单层百叶风口，排烟管穿过各防火墙处均未设排烟防火阀。这样带来的问题是：各房间防火门形同虚设，一旦一个房间发生火灾，将通过排烟管殃及其它房间。正确的做法是：在单层百叶排烟口后(排烟风管穿防火墙处)增设排烟防火阀(280 ℃自动关闭)或将单层百叶风口改为专用排烟风口(平时常闭，着火时自动开启排烟，280 ℃重新关闭)。

bingyu0605

二、在工程设计中存在的问题 2.1 供暖入口设置过多

2007-04-24 17:46

设置供暖入口时，既要考虑室内供暖系统的合理性，又要考虑与室外管线衔接的合理性，不能只图室内系统设计方便、省事，而不顾及室外管网系统。然而，有的工程供暖入口设置过多。如某7层综合楼，室内供暖系统分为10个环路(1～2层4个，3～7层6个)，供暖入口设置亦达10个之多，同外线衔接点过多，几个方向均有，不仅给外线施工造成麻烦，也给将来室内系统调节带来不便。

2.2 供暖系统设计不合理

供暖系统设计存在不合理之处：①有的供暖系统由1条主立(干)管引进，分几个环路，分环上不设阀门，给系统运行调节、维修管理造成不便。②有的供暖管道布置不合理，与建筑专业不易协调，或供暖立管直接立在窗子上，既影响使用，又不雅观；或者供暖水平管道敷设在通道的地面上，既影响行走，又不便物品放置。③有的供、回水干管高点漏设排气装置，一旦集气，难以排除，影响系统使用。④有的供暖系统为同程式，一个环路单程长300 m，致使供、回水干管坡度很难达到规范规定的不小于0.002的要求。⑤有的供暖系统为双侧连接，两侧热负荷及散热器数量相差悬殊，而两则散热器供、回水支管却取用相同管径，两侧水力不平衡，难以按设计流量进行分配。

2.3 排风系统设计不合理

如某工程地下室的暗厕(卫生间)等若干个生活用房和设备用房设一排风系统，水平风管长60 m，断面只有200 mm×200 mm，风阻较大；选用屋顶风机排风，却将风机安装在外墙上，显得很不协调。还有的工程的地下室设若干个包间(均为暗房)，各包间均采用吊顶排气扇，排风经数十 m长的水平风管排出室外，风管断面仅有150 mm×150 mm，阻力大，排风效果差。 2.4 空调系统的选择不合理

如某工程设有指挥大厅、会议厅、计算机房等，此类性质的用房，理想的空调系统应是低速风道系统，而设计却采用了风机盘管系统，且未设新风补给系统，显然是不合理的。又如某工程甲方要求部分房间室内设计参数为：冬季tn=18～22 ℃，φ=55%±5%，夏季tn=25～26 ℃，φ=60%±5%；另一部分房间tn=22±2 ℃，φ=40%～60%，洁净级别小于10 000级，新鲜空气40～60 m3/(h*人)。对这两类性质的用房，设计上统统采用了风机盘管系统，且未设新风补给系统。这样的系统满足不了甲方所提的要求。 2.5 厕所采用风机盘管时未加新风

厕所内既要满足温度要求，又要排除臭味，保证卫生要求。然而，有的工程的厕所既无排风，又无新风补给，单纯采用卧式暗装风机盘管供冷、供热，造成臭气自身循环，这是不妥当的。

2.6 平衡阀的设置与口径选择存在问题

空调冷冻水系统宜设置平衡阀，一般应设在回水管上。而有的工程新风机组冷冻水供、回水管上均设置了口径与管径相同的平衡阀。笔者认为，供水管上不必设置平衡阀，仅在回水管上设置即可。平衡阀口径应通过校核计算确定。

三、设计图纸方面存在的问题 3.1 设计说明内容不完整

《设计深度规定》对暖通空调设计说明应包括的内容作了明确规定。设计说明应有室内外设计参数；热源、冷源情况；热媒、冷媒参数；供暖热负荷及耗热量指标，系统总阻力；散热器型号；空调冷、热负荷；系统形式和控制方法；消声、隔振、防火、防腐、保温；风管、管道材料选择、安装要求；系统试压要求等。然而，有些工程的设计说明内容很不完整。 3.2 平面图深度不够，有些应该绘制的内容遗漏

《设计深度规定》对暖通空调平面图要表示的内容作了详尽的规定。然而，相当多的工程设计未完全按规定绘制，存在的主要问题是：供暖平面图，有些未标注水平干管管径及定位尺寸；有的立管未编号；有的虽标注了立管号，但却将立管漏画；有的二层至顶层合画一张平面图，散热器数量亦分层进行了标注，但却未注明相应层次；有的仅画有首层供暖平面，而未画二层至顶层供暖平面。通风空调平面图，有些未注明各种设备编号及定位尺寸；有的未说明冷冻水管道管径及定位尺寸。还有的公共建筑设计，将厨房部分的供暖、通风、空调等内容留给厨房设备生产厂家去做，这是很不合适的。 3.3 系统图深度不够

《设计深度规定》对暖通空调系统图绘制有明确要求。但有些工程设计未按规定执行。存在的主要问题是：供暖系统图，有的立管无编号，而以建筑轴线号代替；有的管道号注了坡度、坡向，但未注明管道起始端或终末端标高；有的管道变化处(转向处)标高漏注；有的甚至未画供暖系统图或立管图。空调通风设计，有些工程未画空调冷冻水系统图和风系统图(如果平面图完全交代清楚，可以不画系统图，但对于一些较为复杂的通风空调设计，单靠平面图是难以表达清楚的)。 3.4 锅炉房设计过于简化

《设计深度规定》对锅炉房施工图设计作了详尽的规定。然而，有的锅炉房设计，仅画了一个平面图，无任何剖面图和系统图，许多应该交代的内容未交代，距设计深度要求相差甚远。 3.5 计算书内容不全甚至全部空白

《设计深度规定》对暖通空调设计计算书应包括的内容作了详细的规定。然而，相当一部分工程设计没有暖通空调设计计算书。有些供暖空调设计虽有计算书，但内容残缺不全。有的供暖设计，仅有耗热量计算，而无水力平衡计算和散热器选择计算；有的高层建筑集中空调和防排烟设计，仅有夏季冷负荷计算，而无空调风系统及水系统水力计算，无制冷空调设备选择计算，无防排烟计算。有的空调设计，不管房间大小、朝向、层次、所处位置(中间或端头)均按同一指标来估算夏季空调冷负荷与冬季空调热负荷，并以此来配置空调设备，这是不妥当的。 3.6 暖通空调设备未编号列表表示，图画繁杂不清

《制图标准》规定，供暖、通风空调的设备、部件、零件宜编号列表表示，其型号、性能应在表内填写齐全、清楚，图样中只注明其编号。然而，有的暖通空调设计未按此规定执行，而是将各种设备、部件的名称、型号甚至性能均写在图面上，图面上文字繁杂，既费功夫，又注写不全、不清。

3.7 平面图、剖面图、系统图不一致

暖通空调设计中，平、剖面图与系统图中相应部分的设备、尺寸等内容应完全一致，否则将给施工安装、使用管理带来麻烦。但有的供暖设计，散热器数量、平面图与系统图不一致；供、回水干管管径，平面图与系统图不一致；管道连接，平面图与系统图不一致。有的空调通风设计，风

管尺寸，平面图与系统图不一致；设备、部件位置尺寸，平面图与剖面图不一致；设备编号、数量，图纸与设备表不一致；还有的空调设计选用的空调制冷设备型号，平面图、系统图与设备表注写不一，让人无所适从。 3.8 设计图纸与计算书不一致

暖通空调设计，所有设备、管道、部件的选择均是通过计算确定的，从某种意义上讲，设计图纸即是计算书的体现，所以设计图纸与计算书应完全一致。但有的供暖设计，散热器数量、立干管管径等设计图纸与计算书不一致，甚至差别相当大，计算书没有的，图纸上出现了，计算书小的，图纸上放大了，计算书大的，图纸上缩小了。计算完毕，绘制图纸时发现不合理之处，允许调整，但应有调整计算书或调整说明，使设计图纸与计算书最后统一起来。

四、问题原因及克服方法

4.1 对现行设计规范、规定、标准学习不够，贯彻执行不够，因此应加强对现行设计规范、规定、标准的学习，提高贯彻执行设计规范的自觉性。

4.2 设计过程中缺乏多方案技术经济比较，随意性较大。应像建筑方案设计一样，进行多方案比较，作出合理的设计。

4.3 图纸审查不严甚至流于形式。应坚持三审(自审、审核、审定)制，确保设计(含图纸、计算书)质量，杜绝出现差错。

bingyu0605

高层建筑地下汽车库通风与排烟系统合一的分析

青岛建筑工程学院史自强史钟璋

2007-04-24 17:47

摘要本文分析计算了高层建筑地下汽车库全面通风托儿所量的取值方法；分析计算了不需从下部排风的根据与理由，结合新的汽车库防火设计规范的实施，得出了地下汽车库的通风与排烟系统的风量及气流组织，基本上可以合一的结论，可供设计参考。

关键词地下汽车库、全面通过换气量、排烟量、通风与排烟系统合一 1 前言

在高建筑地下汽车库的通风与排烟系统设计中，由于排烟量远远大于排风量，且排风要求从下部排出所需风量的三分之二，从上部排出三分之一，因而欲将通风与排烟系统合并，除需选用双整风机外，还需上部与一部排风口应设转换控制设施，使设计、施工及运行管理十分复杂。新的地下汽车库防火规范规定的排烟量大幅降低并接近排风量。如果通风与排烟的气流组织能统一，则通风与排烟系统即可合一，就会大大简化地下汽车库通风及排烟系统的设计、施工及运行管理。

2 地下汽车库排风的讨论

目前确定地下汽车库排风量的方法，大体上可分为二类，一类是按换气次数估算，另一类则

是按全面通风换气量进行计算。属于第一类的按换气次数估算的代表性的参考文献（1），“一般排风量不少于6次/时，送风量不少于5次/时，地下汽车库排气分上、下两部分，下部排出三分之二，上部排出三分之一”。此处未区别不同情况，用统一的换气次数估算。参考文献（2）中指出：“汽车库单层设计时，可按换气次数计算，当层高H>3m时，按3m计算体积，当层高H<3m时，按实际高度计算车库体积。汽车出入频度较大时，排气量按6次/时计算；出入频度一般时，排气量按5次/时计算；出入频度较小时，排气理按4次/时计算。”按汽车出入频度的不同给出不同的换气次数（不同的排气量）更合理一些。

另一类是按将有害物冲淡到卫生标准所需的全面通风托儿所量来确定.汽车尾气的主要有害为CO、NOX及少量汽油及热量。以CO及NOX为主。因CO及NOX对人体的作用不同，其全面通风换气量（即排气量）应分别计算稀释CO及NOX所需的换气量，然后取大值。表1列出了各种轻型汽车实测的CO及NOX平均浓度值。由此可以看出进口车实测的NOX排放浓度为最高允许浓度（5mg/m3）的2倍，而CO的排放浓度为最高允许浓度（按mg/m3）的456～500倍。显然按CO计算的出的全面通风换气量完全可以将NOX稀释到卫生标准规定的浓度。因而以CO作为计算换气的标准是合理的。

众所周知，全面通风换气量（L）的计算公式为：式中：G——地下汽车库CO散发量（mg/h）； C——地下汽车库CO最高允许浓度（mg/m3） CO——送风中CO浓度（g/m3）

关于CO最高允许浓度的取值。我国卫生标准[7]规定为30mg/m3，但作业时间短暂时可以放宽；作业时间在1小时之内为50 mg/m3；半小时内为100 mg/m3；151120分钟为200 mg/m3。但在上述条件下反复作业时，两次作业之间需间隔2小时以上。计算中取值差别很大，有的取C=100 mg/m3（5）；有的取C=100PPM（125 mg/m3）（10），有的取200 mg/m3（4）。

送风中CO浓度取值。有的取值为CO=2.5～3.5 mg/m3(5);有的取值CO=3PPM（3.75 mg/m3（46）;也有的取值为CO=100PPM（125 mg/m3（8））。 CO散发量G的计算

（mg/时）（2）

（m3/时）

式中：Qi——i类汽车排出气体总量（m3/时台）； Ci——i类汽车排放CO平均温度（mg/m3）。

bingyu0605 考虑到为使数据一致，应对Qi计算进行温度修正，此时： m3/时）（3） 2007-04-24 17:47 汽车总排气量为：上二式中：（m3/时）（4） T1——汽车排气温度（K）（国产车T1=823K，进口车T1=773K）； T2——地下车库常温（K），一般T2=293K W——汽车库停车总车位数，即额定停车数（台）；

S——汽车出入频度，即1小时内出入车数与额定停车数之比。因车库使用性质不同会有很大差别，有的取值

S=1.2～1.5（5）;有的取S=0.35～1.5（2）。 Bi——i类汽车单位时间的排气量（升/分·台）； Di——i类汽车占停车总数的百分比（%）；

T——每辆车在车库内发动机工作时间（分）有的资料取t=2～6分钟（2）；有的取t=6分钟（5）。

将式（3）代入式（2），式（2）代入式（1）则得：换气次数

（5）（6）

，一般

=30～40m2/每辆车，取N=35，Bi、

(次/时)

因V=F*h，当h=3m，面积指标Di、Ci及（7）

按有1取值。C0=3mg/m3，则式（6）可简化为

当t=2分钟、4分钟及6分钟，S=0.35、0.7、1.0、1.2及1.5，C=30、50、100、200时，由计算结果的分析可以看出：

a、在C及t相同的条件下，S值不同时，n值相差4倍左右； b、在t及S相同的条件下，C值不同时，n值相差8倍以上； c、在S及C相同的条件下，t值不同时，n值相差3倍。

由上述可知，当车库条件不同时，全面通风换气量相差很大，因此当车库规模、出入频率及重要程度不同时，设计时取统一的相同的n值显然是不合理的。

本文作者认为：CO最高允许浓度取C=200mg/m3，则标准太低，而取C=100 mg/m3又太高，可取C=100PPM（即C=125 mg/m3）（10），按t=6分钟，CO=3.78 mg/m3（8）按S=1.5（出入频度较高），S2=1.25（出入频率中等），S3=1.0（出入频度较低），按式（7）算出，n1=7.196，n2=5.996，n3=4.797，取整数，n1=7，n2=6，n3=5。则对了入频度较高的汽车库换气次数取n=7，出入频度中等的汽车库换气次数取n=6，出入频度较低的汽车库换气次数取n=5。

3．地下汽车库的通风与排烟系统合一问题的讨论

汽车库防火设计新规范有二个新的变化：一是将防烟分区面积扩大到2000m2；二是将排烟量减少到6次/时。实施新规范使排风量与排烟量比较接近，此时使排风与排烟系统合并的主要障碍将是平时排风要求从下部排风三分之二，从上部排风三分之一，而排放烟是全部从上部排。实际上略加分析就可以看出暖通设计规范（9）中关于“当有害气体或蒸汽密度比空气大，且不会形成稳定上升气流时，宜从房间上部地带排出所需风量的三分之一，从下部地带排出三分之二。”的规定对汽车库并不适用.这里关键有二个问题:一是有害气体的密度；二是稳定的上升气流。

关于有害气体密度。汽车发动机在怠速工况下尾气中主要成分是CO和NOX。CO的分子

量是28，0℃时CO的密度是。20℃时CO的密度是。若汽车尾气中的CO的浓度

，20℃时空气的密度为

为55000mg/m3，则20℃时1m3空气中CO所占的体积为1.2047kg/m3，则1 m3空气质量增加

克。空气密度减少到

1.2047-0.001888=1.202812公斤。与空气密度相比为千分之1.6。

，即混合气体比空气密度减少

NOX换算成N2O5，其分子量为108，20℃之密度为4.49kg/m3，NOX的最大排放浓度为9。92kg/m3.同样于计算出混合物密度增加到1.20470726kg/m3空气密度增加百万分之六。由于CO的排放浓度远大于NOX排放浓度，可以综合认为汽车尾气是稍轻于空气的混合物。应当指出，即使N2O5的排放浓度增加100倍，实际每米3空气中质量仅增加0.7268克，而如果空气温度变化1℃，可使空气密度增减4克/m3左右（如空气由21℃或高到22℃，则

）。

由此可知气体混合物因温度变化而引起的密度变化，远大于有害气体或蒸汽所引起的密度变化。因此汽车库内有害气或蒸汽浓度的分布，主要取决于因温差而引起的对流气流，有害气体或蒸汽自身的密度影响较小。即使像汞蒸汽这样密度很大的蒸汽，在有较强对流气流时也会出现在车间上部，只能说没有对流的情况下，密度大于空气的有害气体才会集中在房间的下部，这种情况通常是不多见的。

关于稳定的上升气流。汽车排出的尾气的温度一般为500～550℃，应视为较强的对流气流。

因此，温度为500～550℃且密度稍轻于空气的汽车尾气，不会积聚在车库的下部，从下部排风三分之二的规定是不合理的。暖通空调规范需从下部排风的规定不适用于汽车库。另外原苏联建筑法规采暖通风与空气调节设计规范[14]第4.57及第4.58条规定：有害气体及蒸汽的密度小于作业地带空气密度；有害气体及蒸汽的密度大于作业地带空气密度且伴有稳定上升热气流时，需从作业地带（即下部区域）排出三分之一风量。有害气体及蒸汽密度大于或等于作业地带空气密度，且不伴有稳定热气流，需从作业地带排除三分之二的风量。但并未规定有害气体及蒸汽的密度小于作业地带空气密度。且伴有稳定热气流这种情况，需从作业地带排风，从这方面也可以看出，有害气体及蒸汽密度少于空气密度且伴有稳定热流，不需从下部排风。综上所述，汽车库排风可全部从上部排，实际上取消汽车库下部排风的意见早已有人提出了（12）、（13）、（14）。 4．结论

4．1经计算与分析可以认为汽车库CO允许浓度取C=125mg/m3(100PPM)，发动机在车库内工作时间t取6分钟，出入频率取1.0，1.25和1.5时得出全面通风换气量的换气次为n1=5次/时，n2=6次/时和n3=7次/时，作为汽车库出入频度较低、中等和较高的换气量计算标准是适宜的。

4．2经计算与分析认为暖通空调设计规范规定当有害气体的蒸汽密度比空气大，且不会形成稳定的上升气流时，宜从房间上部地带排出所需风量的三分之一，从下部排出三分之二，并不运用于汽车库。因为汽车库尾气密度稍小于空气，且能形成稳定上升气流。

4．3汽车库防火设计新规范规定高层民用建筑地下汽车库排为量为6次/时，本文提出的通风量为6次/时左右，排风可全部从车库上部排出，这样高层民用建筑地下汽车库的通风与烟

系统可实现合一。将大大简化汽车库通风与排烟系统的设计、施工及运行管理。

所有时间均为北京时间。现在的时间是 15:57。

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