高支模施工方案

高支模施工方案

文件编号： SXBJ/MX-QB-07-2010

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编制：

XXXXXXXX公司 2010年05月15日

目 录

一 、工程概况 二、高支模施工方案 1.支模采用的主要材料 2楼板、梁模板 三 、高支模计算 ㈠楼板支模计算 1.计算的已知条件 2.楼板模板设计

3.脚手架支撑稳定性验算 ㈡大梁模板设计 1.大梁模板计算

2、钢管架支撑稳定性验算 3.承载力验算

4.梁侧模及对拉螺栓拉力计算 四 、高支模施工方法 1.材料 2.施工顺序 3.安装支撑系统 4.梁、板模板的安装 5.支顶、梁板模板的拆除 6.技术安全措施

7.预防坍塌事故的技术措施

8.预防高空坠落事故安全技术措施 9.混凝土浇筑方法及技术措施 五 、高支模的施工管理 六 、监测措施 七 、应急预案

.编制依据

⑴•建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范‣JGJ128-2000； ⑵•木结构设计规程‣GB50005--2003；

⑶•混凝土结构工程施工质量验收规范‣50204-2002； ⑷•建筑工程施工质量验收统一标准‣GB50300－2001； ⑸•四川茂县羌族博物馆结构施工图纸‣； ⑺•建筑施工计算手册‣2004版等。

一、 工程概况

本工程为XXX(工程名称)，位于四川省茂县内，建设用地的东部濒临羌禹大道。本工程总建筑面积10653平方米，用地面积为40000平方米，本工程为三个区域，一区建筑面积为5135平方米，占地面积2228平方米，二区建筑面积为4721平方米，占地面积2294平方米，三区建筑面积504平方米，占地面积350平方米。一、二区之间的连廊建筑面积为293平方米。一区主体结构地上五层，地下一层，建筑高度20.9m，局部塔体高度26.3m；二区主体结构地上五层，地下一层，建筑高度22.7m，钢筋混凝土框架结构，二区有一独立塔。框架结构，高37.05m；三区主体结构地上二层，地下一层，建筑高度9.05m，局部塔体高度19.05m，钢筋混凝土框架结构。本工程采用隔震建筑结构设计，地下设置了隔震层，原建筑结构抗震设防标准不降低，水平减震系数仍取1.0，将隔震设计降低的地震力作用提高建筑结构抗震安全，增强抗震性能。建筑结构的安全等级为一级，结构使用年限为100年。基本抗震设防烈度为8度，地基基础的设计等级丙级，钢筋混凝土抗震等级一级。建筑项目等级二级，主体结构形式为框架结构，屋面防水等级Ⅱ级。

本工程ⅠⅡ区二、四层部分梁板支模高度为8.00M，根据设计图纸二、四层顶梁截面为350*650、300*750、350*550、350*600等,其中350*750为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节。

二、高支模施工方案

1.支模采用的主要材料

⑴钢管：Ф48×3.5mm；

⑵枋木：50mm×100mm×2000mm； ⑶木胶板：920mm×1930mm×15mm 2.楼板、梁模板

⑴、楼板底模采用15mm厚木胶板，支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架；所有梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是900mm，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每隔1.8米纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。

⑵、所有楼板支撑体系均采用脚手架跨距@900mm，排距为300m，最上层木枋为50×100mm@300，高度1000 mm以上大梁跨距为300 mm，排距为300 mm，脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200～300mm处，以后每隔1.5m设一道。梁模板采用50×100mm木枋作为梁的水平支撑。上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50×100mm，间距300mm；侧模加竖向100mm(宽)×50距300mm的木方。

三、高支模计算

1.计算的已知条件

梁侧、梁底和楼面模板均采用15mm厚木胶板，承托梁底模板的木枋采用50×100mm木枋，间距300mm，楼面模板的楞木也采用50×100mm木枋，木枋间距为300mm。梁底脚手架跨距是450mm；楼板模板架支撑跨距是900mm，间距900mm。

楼板模板标准荷载值

① 模板自重0.015×5＝0.075kN/m2 ② 新浇混凝土重：24×0.26=6.24KN/m2 ③ 楼板钢筋1.1×0.26=0.286KN/m2

④ 施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2 为集中荷载时取2.5KN ⑤ 振捣砼荷载 2.0 KN/m2

2、楼板模板设计

（1）楼板模板强度计算

计算简图如“计算简图1”示(间距为450) q

450 450 450 450

计算简图1

荷载设计值q1=[1.2×(①+②+③)+1.4×(④+⑤)] ×1

=[1.2×(0.075+6.24+0.286)+1.4×(2.5+2.0)]×1 =14.22KN/m

q2=[1.2×(①+②+③)+1.4×⑤] ×1

=[1.2×(0.075+6.24+0.286)+1.4×2.0] ×1

=10.72KN/m

Km=0.077剪力系数KFV= -0.607,挠度系数Kω=0.632 KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KFω=1.079 Ⅰ.则当施工人员及设备荷载为均布荷载时: M1=Kmql2=0.077×14.22×0.452=6.399KN.m

Ⅱ.则当施工人员及设备荷载为集中荷载时，如下计算简图2:

F F F F

450 450 450 450

计算简图2

M2=Kmq2l2+KFmFl=0.077×10.72×0.452+0.169×2.5×0.45 =0.357N.m 取M2进行验算。

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm2

б=M/W=0.357×106/37500=9.52N/mm2<[б]=13N/mm2， 满足要求。 （2）抗剪验算

V=kvq2l+KFVF=0.607×10.72×0.45+0.661×2.5=4.58KN τ=3v/2bh

=(3×4.58×103)/(2×450×15)=1.18N/mm2（3）楼板模板刚度验算

荷载标准值qk=1.2×(①+②+③)×1 =1.2×(0.075+6.24+0.286)=7.92KN/m I=bh3/12=1000×153/12=18750mm4 E=10000N/ mm2

ωmax=Kωqkl4/100EI=(0.632×7.92×3004)/384×10000×18750 =0.563mm<[ω]=L/250=300/250=1.2mm 满足要求。 （4）楼面横楞强度计算 木枋间距为300mm

计算简图如“计算简图3”示

q q q

900 900 900

计算简图3

强度验算：

按三跨连续梁进行计算，查静力学手册得： 均布荷载作用计算系数：

Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521 q1=14.22×0.45 =6.40KN/m 木枋自重均布荷载：

选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。 q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m

M=Km q1l2+ Km q2l2=0.125×(6.40+0.036)×12=0.804KN.m w=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3 M/w=0.804×106/83333.3=9.65N/mm2

<[б]=13N/mm2 满足要求。

抗剪验算

V=KVql=0.625 ×(6.40+0.036)×1=4.023KN

T=3V/2bh=3×4.023×103/2×50×100＝1.21/mm2†1.4 N/mm2

满足要求。 挠度验算

荷载不包括振捣荷载，则

I = bh3/12=50×1003/12=4166667

q3=1.2×(0.075+3.60+0.165)×0.45=2.074KN/m

ω=KWql4/100EI=0.512×2.074×9004/100×10000×416667=1.672mm †l/250=900/250=3.6mm. 满足要求。

（5）楼面纵楞强度计算

F F

q

900 900

计算简图4

荷载计算

每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是 F=4.023KN 强度计算

按三跨连续梁进行计算，查静力学手册得： 均布荷载作用计算系数：

Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521 集中荷载作用计算系数：

KM=-0.188 KV=-0.688 KW=0.911

MKMFlKmq2l20.1884.0230.90.1250.0360.92 0.684KNm

W=83333.3mm3

б=M/w=（0.684×106）/83333.3=8.208N/mm2<[б]=13N/mm2 满足要求。 抗剪验算

v= KV F=0.688×4.023=2.77KN

τ=3v/2bh=(3×2.77×103)/(2×50×100) =0.831N/mm2荷载不包括振捣荷载，则 p=q3b/2=2.074/2=1.037KN

Fl31.0371039003K0.911100EI100100004166667

l1000 0.165mm4mm250250满足要求。

3、脚手架力杆稳定性验算

由•建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范‣JGJ130-2001可知力杆

†1‡荷载计算

①钢管架综合自重合计： = 1.328KN ②模板自重0.018×5＝0.090kN/m2 ×(0.9×0.9)= 0.073KN ③新浇混凝土重： 24×0.15=3.60KN/m2 ×(0.9×0.9)= 2.916KN ④楼板钢筋：1.1×0.15=0.165KN/m2 ×(0.9×0.9)= 0.134KN ⑤施工人员及设备荷载标准值2.5 KN/m2 ×(0.9×0.9)= 2.025KN ⑥施工振动荷载:2 KN/m2 ×(0.9×0.9)= 1.62KN †2‡立杆轴心力设计值N

由于施工进度快，本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工，而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度，故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载，上层荷载取本层支顶荷载的一半。 N＝1.2×1.5×(①+②+③+④)+1.4 (⑤+⑥)

＝1.2×1.5×(1.328＋0.073+2.916＋0.134)+1.4×(2.025+1.62) ＝13.115KN

†3‡力杆稳定承载力设计值计算：

钢管立柱选用ф48×3.5mm，其净截面面积A ＝489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2

由•建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范‣JGJ130-2001可知：

б＝N/фA≤【f】

＝13115/0.586×489=45.767 N/mm2≤205N/mm2

故脚手架间距900mm的稳定性满足要求。 ㈡大梁模板设计 1. 大梁模板计算

根据设计图纸，该高支模最高位置梁截面为350×750mm，梁模板采用15mm厚木胶板,支顶间距450mm，梁底中间加钢管支顶间距900mm，侧模加竖向50×100mm木枋间距300mm，梁穿φ14@600对拉螺栓，梁底横楞为间距150mm的50×100mm木枋，纵楞为两条50×100mm木枋。

⑴. 底模板验算

q

150 150 150 150 150 150

计算间图5

†1‡ 荷载计算

①模板自重0.35×0.015×6=0.0315KN/m ②新浇混凝自重3.9×0.35×24=32.76KN/m ③钢筋自重3.9×0.35×1.5=2.048KN/m ④施工振捣荷载2×0.35=0.700KN/m

⑤施工人员及设备荷载:0.35×2.5=0.875 KN/m(均布荷载)

F=2.5KN (集中荷载)

Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时: 总竖向荷载q1=(①+②+③)×1.2+1.4×(④+⑤)

=(0.0315+32.76+2.048)×1.2+1.4×(0.700+0.875)

=44.01KN/m

Ⅱ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时: 总竖向荷载q2=(①+②+③)×1.2+1.4×④

=(0.0315+32.76+2.048)×1.2+1.4×（0.700）

=42.787KN/m

†2‡ 强度验算

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下： 均布荷载计算系数：

Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数Kω=0.632 集中荷载计算系数：

KmF=0.169剪力系数KV=-0.661,挠度系数Kω=-0.446 则M1=Kmq1l2=0.077×44.01×0.152=0.076 KN.m

M2=Kmq2l2+ KmFFl=0.077×42.787×0.152+0.169×2.5×0.15 =0.138KN.m 取M2进行验算。

W=bh2/6=350×152/6=13125mm3

б=M/W=(0.138×106)/ 13125=10.51N/mm2<[б]=13N/mm2满足要求。 †3‡ 抗剪验算

V=kvq2l+kvF=0.607×42.787×0.15+0.661×2.5=5.54KN τ=3v/2bh

=(3×5.54×103)/(2×350×15)=1.583N/mm2q=1.2×(①+②+③)= 1.2×(0.0315+32.76+2.048)=41.807KN/m 多层板的弹性模量取E=6000N/mm2 ω=Kω×(ql4/100EI)

=0.632×[41.807×1504/(100×6000×350×153/12)] =0.226mm<[ω]=l/250=350/250=1.4mm 满足要求。 „2‟梁底模板下横楞计算(150mm)

计算简图如“计算简图6”示:

q 300 400 300 计算简图6

†1‡荷载计算

①模板自重：0.15×0.018×5=0.014KN/m ②新浇混凝土自重:0.15×3.9×24=14.04KN/m ③钢筋自重: 0.15×3.9×1.5=0.878KN/m ④施工振捣荷载:0.15×3.9=0.585KN/m

⑤施工人员及设备荷载 0.15×2.5=0.375KN/m 总竖向荷载：q1=1.2×(①+②+③) +1.4(④+⑤)

=1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×(0.585+0.375)

=19.262KN/m

木枋自重均布荷载：

选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。 q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m †2‡强度验算

M11b1q1bl(2)q2l28l811.0119.2620.41.0(2)0.0361.22 81.281.129KNmw=bh2/6=2×50×1002/6=166667mm3 б=M/w =1.129×106/166667 =6.777N/mm2<[б]=13N/mm2 间距为150mm可满足要求。 †3‡抗剪验算

V=qb/2=(19.262×0.4)/2=3.852KN

τ=3v/2bh=(3×3.852×103)/(2×50×100)=1.156N/mm2 q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.014+14.04+0.878)=17.918KN/m E=10000N/mm2

I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3 ω=[qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)]/384EI

=[17.918×400×10003(8-4×4002/10002+4003/10003)]/(384 ×10000×8333333)

=1.663mm<[ω]=l/400=1000/400=2.5mm 满足要求。 „3‟最下排木枋（支承在顶托上的木枋）的计算 采用双排木枋，计算简图如“计算简图11”示

计算简图11

†1‡荷载计算

下排采用双木枋，每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是 P1=3.852KN †2‡强度计算

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：

Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数Kω=0.632 KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KFω=1.079

M= KmP1+Kmql2=0.169×3.852+0.077×0.036×0.452=0.652KN.m W=166667mm3

622

б=M/w=（0.652×10）/166667=3.9N/mm<[б]=13N/mm满足要求。 †3‡抗剪验算

v=KVp1=0.661×3.852=2.546KN

τ=3v/2bh=(3×2.546×103)/(2×(2×50×100)) =0.382N/mm2荷载不包括振捣荷载，则

q3=1.2×(①+②+③) +1.4×⑤

=1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×0.375 =18.443KN/m

I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3 p=qb/2=18.443×0.4/2=3.689KN

Fl33.6891034503l450K0.9110.038mm1.125mm

100EI100100008333333400400满足要求。 2.钢管架支撑稳定性验算

(1)荷载计算

①钢管架自重合计： 2.5 KN/m ②模板自重：(2×3.75×0.015+0.4×0.018)×5=0.599KN/m

③新浇混凝土自重:0.4×3.9×24=37.44KN/m ④钢筋自重：0.4×3.9×1.5=2.34KN/m ⑤施工人员及设备荷载 0.4×2.5=1.0KN/m ⑥施工振捣荷载: 0.4×2=0.80KN/m (2)作用于钢管架轴心力设计值N

N＝„1.2×（①+②+③+④）+1.4×(⑤+⑥)‟×0.45

＝„1.2×（2.5＋0.599+37.44+2.34）+1.4×(1.00+0.80)‟×0.45 ＝24.289KN

б＝N/фA≤【f】

＝24289/489=49.67 N/mm2≤205N/mm2

故脚手架间距450mm的稳定性满足要求。 3.承载力验算

砼板强度等级为C35，轴心抗压设计值为fc=17.5Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣

f17.5砼时段，约为7d后，砼强度按50%计，则fgc8.75Mpa

22立杆基础底面的平均应力满足下式的要求： p≤fg

式中p为立杆基础底面的平均压力， A=0.1×0.1=0.01m2，

N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=24.289KN

A为立杆基础底面垫板面积；

N24.2891032.289MPafg8.75MPa 满足要求。 则有p=A0.014.梁侧模及对拉螺栓拉力计算 ⑴梁侧压力计算

根据•建筑施工计算手册‣公式[8-8] F=0.22ct0β1β2V1/2 其中t0=

2002002

5 c=24KN/m β1 =1.2 β2 =1.15 V=1.5m/h

(T15)(2515) 则有 F=0.22×24×5×1.2×1.15×1.51/2=44.620 KN/m2

根据公式[8-9]

FcH240.75＝18KN/m2

⑵强度验算

根据两公式计算结果取较小值18KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。混凝土对侧模板的作用宽度为350mm,作用在上下边沿处,混凝土压力相关不大,可近似取其相等.

模板最大侧压力设计值：

q＝（1.2×F＋1.4×4）×0.30＝（1.2×18＋1.4×4）×0.3 ＝8.16KN/m

计算简图12

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：

Km=-0.121剪力系数KV=-0.620,挠度系数Kω=0.967 枋木弹性模量E=10×103N/mm2

截面惯性矩I = bh3/12 = 100×503/12=10.417×105mm4 截面抵抗矩W = bh2/6 = 100×502/6 =41667mm3

跨中弯矩 Mmax = 0.121×q×L2 =0.121×8.16×0.302=0.089KN.m σ＝Mmax/W=0.089×106/41667＝2.135N/mm2 < [σ]＝13N/mm2 满足要求。

⑶剪力验算

剪力 VKVql0.6208.160.301.52KN 剪应力Vmax3V31.521030.456N/mm2fv1.4N/mm2 2bh210050满足要求。 （4）挠度验算

则模板面最大挠度为：

0.967ql40.9678.163004max100EI1001010310.417105

l300＝0.0613mm[][]1.2mm250250所以侧模竖向加竖枋100mm(宽)×50mm间距300mm满足要求。

⑵对拉螺栓验算

梁中穿Φ14 @600对拉螺栓。

对拉螺栓直径为Φ14，查•建筑施工计算手册‣表8-11,容许拉力为17.800KN。 对拉杆承受最大拉力P＝FcL＝8.16×0.60＝4.90KN 对拉螺栓可承受的拉力： S＝f＝17.800 KN>4.90KN 。

梁中穿一道Φ14对拉螺栓间距600满足要求。

对拉螺栓力学性能表

螺栓直径(mm) 螺纹内径(mm) 净面积 重量 容许拉力(N)

M12 M14 M16 M18 M20 M22 9.85 11.55 13.55 14.93 16.93 18.93 (mm) 76 105 144 174 225 282

2(kg/m) 0.89 1.21 1.58 2.00 2.46 2.98 129000 178000 245000 296000 382000 479000 四、高支模施工方法

1.材料

模板：采用920mm×1930mm×15mm（厚）木胶板。 木枋：采用50mm×100mm木枋。

支撑系统：钢管脚手架（φ48×3.5mm）及配件、Φ14对拉螺栓等。 2.施工顺序

放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高

↓ 梁、板脚手架安装↓ 架设梁底纵横木枋于脚手架顶托上 ↓ 梁底模板及侧模板安装 ↓ 架设板底木枋于脚手架顶托上 ↓ 筑

楼板模板安装筑 ↓

梁、板钢筋铺设、绑扎 ↓

梁、板混凝土浇筑↓ 筑

混凝土养护，达到设计强度等级的↓ 100%

拆下脚手架可调顶托 筑 ↓

拆除梁、板模板,清理模板 ↓ 筑

拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管脚手架

3.安装支撑系统

⑴采用钢管脚手架支撑模板。

①梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。

②梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。

③支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过300mm，可调支座应与脚手架在同一竖直中心线上。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。脚手架连接部位以及最上层门式脚手架顶托下端纵向设φ48×3.5mm水平钢管拉杆一度，在底部门架下端内侧设通长φ48×3.5mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。架体必须牢固地支承在已经浇筑好的地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。

⑵考虑到个别梁为弧形、折梁，为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱、剪力墙上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱或剪力墙上。

⑶支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。 4.梁、板模板的安装

⑴梁模板的安装

先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放50mm×100mm木枋作托梁。固定托梁木枋后在其上安装梁底横楞，横楞采用50mm×100mm木枋，间距为150mm。横楞安装完成后，用多层板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过750mm时，在梁中纵向设14@500对拉穿梁螺栓。

⑵楼面模板的安装

首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设50mm×100mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞（50mm×100mm木枋），横楞间距为450mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。

5.支顶、梁板模板的拆除

⑴大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。

⑵拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。

⑶拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。

6.技术安全措施

⑴脚手架搭设前，应按•建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范‣（JGJ130-20001）、和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。

⑵对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。 ⑶搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。

⑷不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。

⑸脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。

⑹水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。 ⑺水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。 ⑻可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 ⑼模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。

⑽泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 ⑾应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

⑿交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

⒀脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。 ⒁拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。

⒂拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 7.预防坍塌事故的技术措施

⑴模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。

⑵模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。

⑶模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

⑷楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。

⑸装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。

⑹安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。

⑺拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 8.预防高空坠落事故安全技术措施

⑴支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。

⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。

⑶高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。

⑷安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。

⑸项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 ⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。

⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 9.混凝土浇筑方法及技术措施

⑴大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。

⑵浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。

⑶泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。

五、高支模的施工管理

1.高支模系统管理机构： 组 长： 副组长： 组 员：

2.高支模施工注意问题：

⑴高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。

⑵施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

⑶支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。

⑷高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。 ⑸高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

⑹混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。

六、监测措施

梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查、巡查重点部位： 1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 3）、连接扣件是否松动。 4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。 5）、施工过程中是否有超载的现象。 6）、安全防护措施是否符合规范要求。 7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表： 序号 1 2 3 4 项目 立杆钢管弯曲3m6、高大模板施工过程中，应由业主委托有相应资质的第三方检测单位监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。 7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。 8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。 9、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。

10、观测点的布设：根据图纸情况，该部位雨篷的最大截面梁为400×3900mm故观测点需尽量选择在受力最大位置，即最南端圆弧梁的跨中，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点（如下图）。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。

11、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。

七、应急预案

㈠概况

本工程板最高楼层22.7m，位于首层楼面，大梁截面尺寸：350×750，板厚度是120mm。在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。

㈡机构设置

为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理蔡旭东任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。

具体架构见下表：

项目部应急救援领导小组

组 长 副组长 组 员 兵

当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。 ㈢机构的职责

1. 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

2. 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。

3. 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

4. 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。 ㈣应急救援工作程序

1. 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长蔡旭东立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。

2. 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

3. 事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。

4. 项目部指定罗家钦负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 ㈤救援方法

1. 高空坠落应急救援方法：

⑴ 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。

⑵ 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

⑶ 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

⑷ 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

2. 模板、坍塌应急救援方法：

⑴ 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

⑵ 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

⑶ 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； ⑷ 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

⑸ 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 3. 物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

⑴止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

⑵对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。