后浇带及车道换撑方案

1.后浇带应力的换撑 ............................................. 2 1.1温度后浇带 .............................................. 2 1.2负二层人防部分沉降后浇带 ................................ 2 1.3负二层非人防沉降后浇带 .................................. 2 1.4负一层沉降后浇带 ........................................ 2 2．车道应力的换撑 .............................................. 2 3.计算书 ...................................................... 10 3.1后浇带换撑验算 ......................................... 10 3.1.1混凝土型钢梁受压计算 ................................. 10 3.1.2人防区后浇带计算I25a ................................. 11 3.2车道换撑验算 ........................................... 12

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1.后浇带应力的换撑

1.1温度后浇带

在两侧混凝土浇筑完12小时后封闭。如以后出现裂缝现象，裂缝处用环氧树脂注浆封闭。

1.2负二层人防部分沉降后浇带（○A-○E轴/○19-○20轴）

布置间距1200mm的I25a（Q345）传力型钢，型钢腹板与楼板平行布置于楼板内，埋入混凝土板500mm，端部设置250×116×10mm端板，见附图《人防后浇带布置传力型钢平面示意图》。

1.3负二层非人防沉降后浇带（○E-○M轴/○19-○20轴、○M-○K轴/○19-○20）轴

布置I25a传力型钢于每道主次梁内，传力型钢埋入混凝土梁内500mm，端部设置250×116×10mm端板；换撑处板钢筋预留，混凝土后浇，梁和该层结构一起浇筑完成。见附图《负二层非人防后浇带布置传力型钢平面示意图》。 1.4负一层沉降后浇带（○A-○M轴/○19-○20轴、○M-○K轴/○9-○20轴）

布置I25a（Q345）传力型钢于主次梁内。传力型钢埋入混凝土梁500mm，端部设置250×116×10mm端板；沉降后浇带换撑处板钢筋预留，混凝土后浇，梁和该层结构一起浇筑完成。见附图《负一层后浇带布置传力型钢平面示意图》。

2．车道应力的换撑

车道（○27-○28轴/○E-1/G轴）负二层处布置直径609mm、壁厚16mm，间距4000mm的圆钢管，实现应力的换撑；车道（○1-○3轴/○B–○E轴）负二层处布置直径609mm，壁厚16mm圆钢管；圆钢管中心应与两侧混凝土楼板中心对齐，墙体混凝土内预埋16mm厚、800×800mm端板，端板上焊接500mm长、9C25钢筋锚入混凝土墙体内（见换撑平面布置图及车道换撑大样图）。

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负二层后浇带、车道换撑平面布置图

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负一层沉降后浇带、车道换撑平面布置图

砼型钢梁大样图

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人防板后浇带内传力型钢布置图：

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非人防板后浇带内传力型钢布置图：

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车道换撑大样图：

9C25钢筋9C25钢筋 27-○28轴/○E-1/G轴车道大样图 ○

9C25钢筋9C25钢筋 1-○3轴/○B–○E轴车道换撑大样图 ○

9C25钢筋

封板处详图

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3.计算书

3.1后浇带换撑验算

负二层人防沉降后浇带。根据基坑监测报告，第二道支撑内力最大为9576.25KN，按12米每跨计算。负二层人防沉降后浇带加强传力型钢布置间距1200mm,则型钢根数（12000/1200）+1=11根，型钢取11根，每根受力按9576.25/11=870.57KN；

负二层非人防沉降后浇带。砼型钢梁换撑间距取2800mm，则根数12000/2800+1=5.24根，取5根，每根受力按9576.25/5=1915.25KN。

负一层沉降后浇带。第一道支撑内力最大为2678.74KN，按12米每跨计算，负一层沉降后浇带加强传力型钢布置间距取最大2400mm,则型钢根数（12000/2400+1=5.24，取5根，每根受力2678.74/5=535.748KN。

即只需验算负二层处型钢受力即可。 3.1.1混凝土型钢梁受压计算：

取截面较小梁（次梁）计算： 次梁有效截面积： 200×550-4850 =105150mm2

每根混凝土型钢梁容许受力为F2=105150×10-6×14.3×103=1503.645KN I25a：

h=250mm t=13mm b=116mm R=10mm d=8mm X-X轴：

Ix=5020cm4 Wx=402cm3 ix=10.18cm

Ix/Sx=21.6cm Sx=230.7cm3 Y-Y轴

Iy=280cm4 Wy=48.3cm3

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Iy=2.4cm

截面面积：48.5cm2 单位重量：38.1kg/m 抗压强度设计值f=215N/mm2 长细比：λx=1000/101.8=9.82 λy=500/24=20.8 查表得：ψx=0.995 ψy=0.979 整体稳定验算： N=1915.25KN-F2 =1915.25-1503.645KN =411.605KN

N/ψA=411.605×103/0.979×48.5×102=86.687＜f=215 3.1.2人防区后浇带计算I25a：

h=250mm t=13mm b=116mm R=10mm d=8mm X-X轴：

Ix=5020cm4 Wx=402cm3 ix=10.18cm

Ix/Sx=21.6cm Sx=230.7cm3 Y-Y轴

Iy=280cm4 Wy=48.3cm3 Iy=2.4cm

截面面积：48.5cm2 单位重量：38.1kg/m 抗压强度设计值f=215N/mm2 长细比：λx=1000/101.8=9.82 λy=500/24=20.8

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查表得：ψx=0.995 ψy=0.979 整体稳定验算： N=870.57KN

N/ψA=870.57×103/0.979×48.5×102=183.3＜f=215 3.2车道换撑验算

第二道支撑内力最大为9576.25KN，按12米每跨计算。车道换撑处圆钢管布置间距4000mm,则圆钢管根数（12000/4000）+1=4根，型钢取4根，每根受力按9576.25/4=2394.0625KN；

车道处钢管换撑计算：

一、构件受力类别：

轴心受压构件强度,稳定性和剪力计算。

二、计算公式：

1,轴心受压构件的强度，可按下式计算：

2,摩擦型高强螺栓连接处的强度，按下式计算：

3,轴心受压构件的稳定性按下式计算：

格构式构件剪力V应由承受该剪力的缀材面分担。

式中 N──轴心拉力或轴心压力,取 N=2394062(N)； An──净截面面积,取Ad=60388.48(mm2)； A──构件的毛截面面积，取 A=60388.48 (mm2)； f──钢材的抗拉强度设计值，取 f=215(N/mm2)；

n──在节点或拼接处，构件一端连接的高强螺栓数目,取 n=0； n1──所计算截面(最处列螺栓处)上高强螺栓数目；取 n1=0；

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l──构件的计算长度,取 l=7100(mm)； i──构件的回转半径,取 i=212.5(mm)； ──轴心受压构件的稳定系数,查表得 =0.874；

fy──钢材的屈服强度，取 fy=215(N/mm2)。

=l/i计算得到的构件柔度系数作为参数

三、计算结果：

1,轴心受压构件强度

=N/An=2394062/60388.48=39.64(N/mm2)；

由于计算的最大强度σmax=39.64N/mm2,不大于承载力设计值:215N/mm2，故满足要求! 2,轴心受压构件稳定性计算: N/

A= 2394062/(0.874×60388.48)=45.357(N/mm2)；

其计算结果大于承载力设计值:215N/mm2，45.357N/mm2,不大于承载力设计值:215N/mm2，故满足要求!

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