高大支模架专项施工方案范文

一、编制依据

工程施工图

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006，J10905-2006） 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）等技术规范规程和相关参考书。

二、工程概况

1）本工程为盘锦市佳兆业中心一期主体建筑总包工程，位于盘锦市，东临双兴南路，南临医院北街，西临鹤舞路，北临市府大街，总建筑面积约㎡，总用地面积为30567.6㎡，其中住宅建筑面积.4㎡，商业建筑面积10259.1㎡，会所建筑面积为3846.6㎡。

本工程由设计单位：中国中建设计集团有限公司；监理单位：中辽国际工程管理建设有限公司；施工单位：中建五局（辽宁）建设有限公司。 2）工程主要结构概况如下：

（1）本工程模板部分主要为地下室顶板、各层楼面板、屋面板，均采用钢筋砼现浇结构，超高部分高度分为会所东侧和会所西侧，会所东侧层高9.1m，跨度15.6m*16.0m，底板标高为-0.1m，顶板标高为9.0m；会所西侧层高9.85m，跨度34m*40.1m,底板标高为-4.75m，顶板标高为5.1m。 （2）顶板板厚均为120mm。

（3）会所东侧最大梁截面为(b×h)：400×1000㎜，会所西侧最大梁截面为(b×h)：500×1600㎜

三、支模架搭设

（一）支撑体系

在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此

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梁与板整体支撑体系设计的原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。

（二）施工顺序

1）结构支模架施工程序：梁板支模架施工→梁模板施工→板模板施工→安装→验收合格→浇筑混凝土。

（三）支模架材料选择

本工程结构采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。

l、钢管选用外径48mm，壁厚3mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合标准要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。

（四）支撑体系方式

1) 梁模板及支架：梁侧模板次楞材料为木方，宽度为45mm，高度为75mm，沿梁高均布，间距150mm；主楞材料采用的钢管类型为Φ48×3mm；梁底面板采用胶合面板，梁底支撑支承搁栅采用Φ48×3钢管，间距300 mm。

2）现浇板模板及支架：采用胶合面板，以满堂钢管排架作垂直支撑，支承搁栅采用Φ48×3钢管，立竿间距900mm×900mm，立杆步距1500mm。

3）钢管排架搭设时立杆间距要求严格控制，纵横拉线确保顺直，在底板以上20cm处设置一道纵横向扫地杆，往上沿立杆每步距用钢管纵横向拉通，使模板支撑系统形成一个整体。排架搭设完成确保标高正确后，安装梁板底水平钢管和搁栅，铺设模板。

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架体总体要求：

1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；

2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载； 3）构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求； 4）立杆的接头，必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：

1、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mmm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。

2、水平杆的立杆在支模顶层杆的搭接长度不应小于1000mm，应采用不小于2个旋转达扣件固定。端部扣件盖板的边缘到杆端距离不应小于100mm。

3、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。

4、满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。 5）支撑体系基础为已完成的沉井底板，表面平整，具有足够的强度和承载力。

扫地竿1500立竿水平竿

900900900200底板

模板支架简图

四、模板安拆施工

梁、板模板均采用厚度为14mm的清水模版制作，楞条采用45×75方木。模板进场

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必须进行材质的验收，弯曲大的，变形严重的均不能使用。

（一）模板支设

（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固.

（2）顶板模安装工艺：搭支架 → 测水平→调整楼板模标高及起拱 → 铺九合板模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。

（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。

（4）所有跨度≥4m的梁必须起拱1--3‰，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。

（二）模板拆除

1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。 2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到设计要求，且满足上面承受荷载的要求下批准后方可拆模。

4）板、梁模拆除，应先拆除板底模，再拆除侧帮模，板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。

五、板模板及梁模板（扣件式）计算书

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板模板（扣件式）计算书

1、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) B，标高5.10m 19.95 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 120 1.8 2、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 1.85 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.4 0.9 0.8 0.29 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 绿城佳园 龙湾区永强中学拆扩建项目10#楼高大支模架施工方案

3、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 9.73 752 700 1500 中心对称 199 200 平行楼板长边 200 75 200，200 设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

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模板设计剖面图(楼板宽向)

4、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝mm4 1、强度验算

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q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN·m σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2004/(384×10000×)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！

5、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 158.2 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×75 1.78 42.19 因[B/lb]取整＝[1800/700]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

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1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.72×0.72+0.125×0.63×0.72＝0.08kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.06×0.72+0.203×3.15×0.7＝0.45kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.08，0.45，0.63]＝0.63kN·m σ＝Mmax/W＝0.63×106/42190＝14.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.72×0.7+0.625×0.63×0.7＝0.59kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.06×0.7+0.688×3.15＝2.2kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.59，2.2，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×75×45)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.66kN/m

跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.66×7004/(100×9350×)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝

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700/400＝1.75mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×2004/(8×9350×)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！

6、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 125 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.76kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.7kN/m 承载能力极限状态

按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×1.14×0.7＝1.19kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.2＝0.23kN R＝max[Rmax，R1]＝1.19kN; 同理，R'＝0.82kN，R''＝0.82kN 正常使用极限状态

按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×0.7×0.7＝0.74kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.74×0.2＝0.15kN R＝max[Rmax，R1]＝0.74kN; 同理，R'＝0.51kN，R''＝0.51kN

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2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.34kN·m

σ＝Mmax/W＝0.34×106/4490＝75.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.76kN

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τmax＝2Vmax/A=2×2.76×1000/424＝13.02N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.28mm

跨中νmax=0.28mm≤[ν]=752/400=1.88mm 悬挑段νmax＝0.13mm≤[ν]=124/400=0.31mm 满足要求！

7、立柱验算

钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.63

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.29×0.75×1.52/10＝0.06kN·m Nw＝

0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(1.85+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.75×0.7+0.92×1.4×0.06/0.7＝3.45kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3450.56/(0.63×424)+0.06×106/4490＝25.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2

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满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝3.45kN≤[N]＝30kN

满足要求！

梁模板（扣件式）计算书

1、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) WKL5 400×1400 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 19.55 9.85 2、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 1.85 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 绿城佳园 龙湾区永强中学拆扩建项目10#楼高大支模架施工方案

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 222对水平面模板取值 2 0.4 0.9 0.8 非自定义:0.29 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 3、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 752 800 1500 752、1222 居中 400 1 按混凝土梁梁宽均分 400 4 375 设计简图如下：

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平面图

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立面图

4、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝mm4

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q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.26kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.5kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m 1、强度验算

Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×43.5×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.07kN·m σ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×35.8×133.334/(100×10000×)＝0.027mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×43.5×0.13+0.45×1.76×0.13＝2.43kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×43.5×0.13+1.2×1.76×0.13＝6.66kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×35.8×0.13＝1.91kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×35.8×0.13＝5.25kN

5、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 158.2 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×75 1.78 42.19 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

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q1＝

max{2.43+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，6.66+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.69kN/m

q2＝max[1.91+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，5.25+(0.3-0.1)×0.4/3]＝5.28kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.69×0.752，0.5×6.69×0.372]＝0.47kN·m σ＝Mmax/W＝0.47×106/42190＝11.16N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.69×0.75，6.69×0.37]＝3.056kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.056×1000/(2×45×75)＝1.36N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

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ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.28×7524/(100×9350×)＝0.72mm≤[ν]＝l/400＝752/400＝1.88mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝5.28×3754/(8×9350×)＝0.88mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.69×0.75，0.393×6.69×0.75+6.69×0.37]＝5.75kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.22kN，R2＝R3＝5.75kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.28×0.75，0.393×5.28×0.75+5.28×0.37]＝4.54kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.78kN，R'2＝R'3＝4.54kN

6、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

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1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.538×106/4490＝119.92N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.729kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.729×1000/424＝36.46N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！

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3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.24kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.24kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

7、立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.67 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×0.75×1.52/10＝0.06kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

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q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+0.9×1.4×2]×1＝40.93kN/m 2)小梁验算 q1＝

max{2.2+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，6.03+(0.3-0.1)×0.4/3}=6.06kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.16kN，R2＝14.16kN，R3＝1.16kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝

max[1.16+0.9×[1.2×(1.85+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.22+0.4-0.4/2)/2×0.75，14.16，1.16+0.9×[1.2×(1.85+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.22+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.75]+0.06/0.8＝14.3kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝14299.25/(0.67×424)+0.06×106/4490＝62.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝15.46kN≤[N]＝30kN 满足要求！

六、质量管理措施

（1）领会施工图的要求，及时提出不明之处，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按规范规定施工和验收，并随时接受业主、质监站对本工程的质量监督和指导。 （2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题

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控制在萌芽状态。

（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。

（4）混凝土浇筑过程中派专人1～2名看模监测，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。

（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。

（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。

（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。

七、安全管理措施

1）应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

2）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。

3）装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

4）装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要戴好安全帽、系好安全带和脚穿防滑鞋等安全措施。

9）在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

10）搭设应由专业持证人员安装；安全员应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。

11）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

八、应急预案措施

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（一）事故类型和危害程度分析

在施工过程中，可能发生支模架坍塌事故主要体现在立杆间距偏大，水平杆或剪刀撑搭设不到位，缺少保险扣件等方面。事故发生后会造成人员伤亡或周转材料、设备和损坏。

（二）应急处置基本原则

现场指挥部应根据事故性质、类别、严重程度，研究部署现场救援处置方案，责成各有关部门及相关人员立即进入岗位，按照现场勘查和救援同步进行的原则及时开展工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急救援物资到位。

（三）组织机构及职责

1）应急组织体系 组 长： 涂兴宏 副组长： 覃雪峰 尹福军 组 员： 王磊 崔鑫 陈勇 2）指挥机构及职责

（1）了解和掌握事故情况，组织现场抢救指挥。

（2）及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并及时通知当事人的亲人。

（3）维护现场秩序、保护事发现场、做好当事人周围人员的问讯记录、保持与当地公安部门的沟通。

（4）妥善处理好善后工作，按职能归口负责保持与当地有关部门的沟通联系。 （四）预防与预警 1）危险源监控

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完善危险源辩识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。

2）预警行动

（1）快速反应原则：事故处置要坚持一个“快”字，做到反应快、报告快、处置快。事故单位必须在第一时间向项目部办公室或向项目部领导直接报告，同时迅速报警，指挥中心领导要尽快到达事故地点。

（2）先期处置原则：一旦发生事故，应立即启动先期处置应急预案，迅速采取有效措施，尽可能的控制事态发展，以减少人员伤亡和财产损失。

（3）统一指挥原则：发生重、特大事故后，由指挥中心全面负责内部的统一指挥、统一调度，并配合、服从上级有关部门的对重、特大事故的统一指挥，保证处置工作的统一高效。

（4）协调作战原则：项目部各部门在指挥中心的统一领导指挥下，按照各自职责，密切协作，相互配合，共同做好事故的应急处置和抢险救援工作。

信息通讯：

项目负责人：涂兴宏 手机：

技术负责人：覃雪峰 安全负责人： 吉万固 医院急救中心 120 火警 119 匪警 110

项目部办公室接到报告后，应迅速通知全体指挥中心成员，单位负责人接到报告后，应当在1小时内向事故发生地有关部门逐级上报。报告内容包括：发生事故的时间、地点、单位、联系电话、报告人、伤亡人数等简要情况。 （五）应急处置

1）响应分级

根据生产安全事故造成的人员伤亡或者直接经济损失，坍塌倒塌造成人员伤亡事故，按照分级负责的原则，明确应急响应级别。

2）响应程序

在领导到达事故现场之前，事故单位应按着救人优先的原则，同时在保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，在此基础上，注意保护好事故现场。

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指挥中心领导和成员到达事故现场后，应立即了解事故情况，立即研究部署抢救方案，上级有关部门到达现场后，听从上级的统一指挥，坚决执行上级的决定，并配合有关部门对事故的调查。

3）处置措施

（1）挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。 （2）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。 （3）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。 （4）事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。

（5）消除伤员口、鼻内砂浆、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。

（6）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。

（7）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。

（8）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。

（9）现场安全员应对支模架倒塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。

（10）若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。 （六）应急物资与装备保障

按照目前项目部准备的应急物资，消防器材及卫生器具、通信装备等，管理责任人经常进行检查设施是否完好有效，配备的数量合理。

安全事故应急常用物资和设备有：

1）常备药品：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。

2）抢险工具：铁锹、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等。

3）应急器材：架子管、安全帽、安全带、防毒面具、应急灯、对讲机、电焊机、水泵、灭火器等。

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