AAO工艺设计计算

由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长,设计水量应按照最高日流量计算。

Q=K•Q

式中：

Q——设计水量，m/d； Q——日平均水量，m/d；

33

K——变化系数;

(2）、确定设计污泥龄θC

需反硝化的硝态氮浓度为

NO=N-0.05(S0-Se)-Ne

式中:

N—-进水总氮浓度，mg/L;

S0—-进水BOD值

，mg/L;

Se——出水BOD值，mg/L； Ne——出水总氮浓度，mg/L; 反硝化速率计算

Kde=NO S0【1】

计算出Kde值后查下表选取相应的VD/V值,再查下表取得θC值.

反硝化设计参数表（T=10~12℃)

反硝化工艺 设缺氧区的反硝化 间歇或同步反硝化 VD/V(θcd/θC） 0.20 0。30 0。40 0。11 0。13 0。14 Kde(kgNO3/kgBOD) 0.06 0。09 0。12 0.50 0。15 0。15 （3）、计算污泥产率系数Y【2】

X00.102θC•1.072(T-15)Y=K[0.75+0.6-](T-15) S01+0.17θC•1.072式中：

Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD； K——修正系数，取K=0.9；

X0——进水SS值mg/L；

T-—设计水温，与污泥龄计算取相同数值。

然后按下式进行污泥负荷核算:

LS=S0

θC•Y(S0-Se)式中：

LS——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0。2～0。4kgBOD/

（kgMLSS•d)。

活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）单位:d

污水处理厂规模 处理目标 【3】

BOD≤1200kg/d 最小泥龄 建议泥龄 6 11 13。8 15.7 18。3 BOD≥6000kg/d 最小泥龄 4 8 10 11.4 13。3 建议泥龄 5 9 11.3 12。9 15 有硝化 无硝化 有硝化反硝化 5 10 12。5 14.3 16。7 VD/V=0.2 VD/V=0.3 VD/V=0.4 VD/V=0.5 有硝化、反硝化，污泥稳定 20 25 22 25 16 18 （4)、确定MLSS(X）

MLSS（X)取值通过查下表可得。

反应池MLSS取值范围

处理目标 无硝化 有硝化（反硝化) 污泥稳定 有初沉池 2.0～3。0 2.5～3.5 MLSS(kg/m） 无初沉池 3.0～4。0 3。5～4。5 4.5 3取定MLSS（X)值后，应用污泥回流比R反复核算

R=X XR-XXR=0.7•10003×tE SVI式中:

R-—污泥回流比，不大于150％；

tE——浓缩时间，其取值参见下表。

浓缩时间取值范围

工艺选择 浓缩时间 无硝化 ＜1。5~2h 有硝化 ＜1.0~1。5h 有硝化反硝化 ＜2h 有深度反硝化 ＜2。5h （5)、计算反应池容积

V=24QθCY(S0-Se)

1000X计算出反应池容积V后,即可根据VD/V的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。

2、厌氧池的设计计算:

厌氧反应池的容积计算

VA=0.75Q(1+R)+0.15VD

式中:

VA——厌氧反应池容积，m。

3

3、曝气量的计算： (1）、实际需氧量的计算

O2=OC•St+4.57Nht-2.86Not

式中：

O2——实际需氧量，kgO/d;

2

OC——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD降解耗氧量和活性

污泥衰减耗氧量,kgO2/kgBOD；

St—-BOD去除量，kg/d； Nht--硝化的氨氮量，kg/d; Not—-反硝化的盐量,kg/d.

其中，去除含碳有机物单位耗氧量OC按下式计算：

0.15θC×1.072(T-15) OC=0.56+(T-15)1+0.17θC×1.072按该式计算出不同泥龄和不同水温下的OC值列于表5【4】,设计时可直接查下表。

降解含碳有机物单位耗氧量表 单位：kgO/kgBOD 2T（℃) 10 12 15 18 20 泥龄（d) 4 0。85 0.87 0。92 0.96 0。99 8 0.99 1.02 1。07 1.11 1.14 10 1。04 1。07 1。12 1。16 1.18 15 1。13 1。15 1。19 1。23 1。25 20 1.18 1。21 1.24 1。27 1。29 25 1。22 1。24 1。27 1。30 1。32 25 30 1。07 1。14 1.21 1。26 1.24 1。29 1.30 1.34 1。33 1。36 1.35 1.38 BOD去除量St按下式计算：

St=fC•Q•(S0-Se)•10-3

式中：

fC—-BOD负荷波动系数，按下表选用。

BOD负荷波动系数表

污泥龄（d）

污泥龄4 （d） 波动系数 1.3 1.25 1.2 6 8 10 15 25 1。2 1。15 1.1 当无反硝化时，需硝化的氨氮量Nht按下式计算：

Nht=Q[Nk-0.05(S0-Se)-Nhe+5]•10-3

式中：

NK—-进水凯氏氮

浓度，mg/L；

Nhe—-要求出水氨氮浓度，mg/L。

Nht=Q[N-0.05(S0-Se)-2]•10-3

【5】

当有反硝化时，需硝化的氨氮量Nht按下式计算：

反硝化的盐量Not按下式计算：

Not=QN0/1000

(2)、标准需氧量的计算

由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、

一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的,为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量.

标准需氧量按下式计算：

OS=式中：

α(βCSWCS•O2(T-20) -C0)•1.024T——最热日反应池平均水温，取值与计算OC时相同,℃;

α--修正系数，我国规范建议值为α=0.85；

β——修正系数，我国规范建议值为β=0.9；

CS——标准条件下清水中的饱和溶解氧，CS=9.2mg/L；

CSW——清水在T℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧，CS=9.2mg/L；

C0--混合液剩余溶解氧值，一般C0=2mg/L,同步硝化反硝化C0=0。

5mg/L。

清水在T℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧CSW按下式计算：

CSW=CSt(OtP+b) 422.068式中：

CSt——清水在T℃时的饱和溶解氧，mg/L；

Pb——曝气装置处绝对压力，10Pa; Ot——曝气池逸出气体中含氧,％。

5

曝气装置处绝对压力Pb按下式计算：

Pb=1.013+0.1h

式中：

h——曝气设备处的水深，m；

曝气池逸出气体中含氧Ot按下式计算：

21(1-EA)Ot=×100%

79+21(1-EA)式中：

EA—-曝气设备的氧利用率，未知时可取0.2；

（3）、风机风量的计算

风机风量按下式计算：

GS=OS 0.28EA式中：

GS--需气量,Nm/d

3

【6】

。

【1】设有初沉池时，S0为初沉池出水的BOD值。

【2】本式仅在COD/S0≤2。2时有效。当COD/S0＞2.2时，应按COD来计算产泥量。

【3】当每日进水总BOD值在1200~6000kg/d时，按内插法取值；当VD/V值在表中数值之间，也按内插法取值.当设计温度不是10℃时，需自行计算。其计算方法如下：

θCO=F•3.4•1.103(T-15)

式中:

θCO--硝化泥龄，及好氧泥龄，d；

F—-安全系数，当进水总BOD≤1200kg/d时，F=1.8;当进水总

BOD＞6000kg/d时,F=1。45；当1200kg/d＜进水总BOD＜6000kg/d时，采用插值法。

【4】当COD/S0＞2。2时，应按COD来计算耗氧量。计算方法如下：

OC=Q(0.95CCOD -XCOD)/1000

式中：

CCOD-—进水COD，mg/L；

XCOD—-进水颗粒性固体状COD，mg/L。

进水颗粒性固体状COD按下式计算:

XCODA(CCOD-SCOD)(0.33+0.15θC•1.072(T-15))+0.6365CCOD(1+0.034θC•1.072(T-15))=1+0.17θC•1.072(T-15)

式中：

SCOD——进水溶解性COD，mg/L；

A——经验系数，取值范围为0。2~0。35。

【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总和。

【6】Nm3标准状态下的空气体积，温度为20℃,气压为一个大气压.