装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计

装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计

一、设计资料

1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。 2、主梁跨径和全长

标准跨径：Lb=25m（墩中心距离）。 计算跨径：L=24.50m（支座中心距离）。 预制长度：L’=24.95m（主梁预制长度）。 3、设计荷载

公路-II级，人群3.5kN/m2。 4、材料 材料 钢筋 混凝土 5、结构尺寸

横隔梁5根，肋宽15cm。

15 规格 HRB335（原Ⅱ级） R235（原Ⅰ级） C25 C30防水 内容 主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋 箍筋 主梁 桥面铺装 609 609 2450 2495 609 609 桥梁纵向布置图（单位：cm）

100 700 12 8 100 180 180 180 180 桥梁横断面图（单位：cm）

180 8 14 120 140 20 T型梁尺寸图（单位：cm）

6、计算方法 极限状态法 7、设计依据

(1) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG –D60-2004）。

(2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG –D60-2004）。 二、行车道板的计算 (一)计算模式

行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应

1．每延米板上的恒载个g

桥面铺装：g10.11.0242.4kN/m

T梁翼缘板自重：g20.111.0252.75kN/m

每延米跨宽板恒载合计：gg1g22.42.755.15kN/m

2．永久荷载产生的效应

1211.80.22弯矩：Msggl05.15()1.65kNm

2221.80.2剪力：Qsggl05.15()4.12kN

23．可变荷载产生的效应

以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载

根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条后轮着地宽度b2及长度a2为：

a20.2m b20.6m

顺行车方向轮压分布宽度：a1a22H0.220.10.4m 垂直行车方向轮压分布宽度：b1b22H0.620.10.8m

aa11.42l00.41.420.83.4m 荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：

单轮时：a'a12l00.420.82.0m

根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2条，局部加载冲击系数：11.3 作用于每米宽板条上的弯矩为：

Msp(1)bP2800.8(l01)1.3(0.8)16.06kN/m 4a443.44单个车轮时：

M'sp(1)bP1400.8(l01)1.3(0.8)13.65kN/m 4a'442.04取最大值：Msp16.06kN/m

作用于每米宽板条上的剪力为：Qsp(1)4．基本组合

根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条 恒+汽：

1.2Msg1.4Msp1.2(1.65)1.4(16.06)24.46kN/m 1.2Qsg1.4Qsp1.24.121.426.7642.41kN

P2801.326.76kN 4a43.4故行车道板的设计作用效应为：

Msj24.46kN/m Qsj42.41kN

(三)截面设计、配筋与强度验算

1.界面设计与配筋

悬臂板根部高度h14cm，净保护层a2cm。若选用12钢筋，则有效高度h0为：

d0.0140.140.020.113m 22根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2条：

x0Mdfcdbx(h0)

2x24.4611.51031.0x(0.113)

2h0ha化简：x20.226x0.004250 解得：x0.0205m

验算：bh00.560.1130.0633mx0.0205m

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2条：

fsdAsfcdbx

As11.51.00.02058.42104m28.42cm2

280需要的间距为：s100/(8.42/1.131)13.4cm，取s13cm 此时As1.1311008.7cm2 13即桥面板布置间距为13cm的12钢筋

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9条，抗剪截面应符合：

0Vd0.51103fcu,kbh0

0.51103251000113288.15kNVd42.41kN

满足规范要求

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.10条

0Vd0.501032ftdbh0

0.501031.01.23100011369.5kNVd42.41kN

故不需要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋用

8，间距取25cm。 2.承载能力验算 由fsdAsfcdbx可得：

xfsdAs/(fcdb)2800.00087/(11.51.0)0.0211m

xMdfcdbx(h0)211.51031.00.0211(0.1130.0211)24.86kNmMA24.46kN/m2

承载能力满足要求 三、主梁的计算

(一)主梁的荷载横向分布系数

1．跨中弯矩横向分布系数(根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正) (1)主梁的抗弯惯矩I及抗扭惯矩IT

1平均板厚：h0(814)11cm

2(18020)1111140140202245.1cm

(18020)1114020主梁截面的重心距顶缘距离ax：axI111114016011316011(45.1)220140320140(45.1)2 1221229087070cm49.087070102m4T形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗扭惯矩之和： 顶板：b1/t11.8/0.1116.4，查表得a10.333 腹板：b2/t2(1.40.11)/0.26.45，查表得a20.301

IT0.3331.80.1130.3011.290.233.90103

(2)抗扭修正系数

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》3.1.6条，a1a53.6m

a2a41.8m a30m

5a2i2(3.621.82)32.4

i111Gl2I10.424.5253.901030.883

Ti12Ea21iIi1232.49.087070102(3)各主梁横向分布系数 1号主梁的横向影响线

13.63.61150.88332.40.553

13.61.81250.88332.40.377

13.601350.88332.40.2

13.61.81450.88332.40.023

G0.4E

15具体见下图

150.8833.63.60.153 32.41号0.5532号0.3773号4号0.0235号-0.1530.2

1号主梁横向影响线

同理可求得2号主梁和3号主梁的影响线，由于结构对称，4号主梁的影响线与2号主梁影响线对称，5号主梁的影响线与1号主梁影响线对称.

1号2号3号4号5号0.3770.2880.1120.0230.2

2号主梁横向影响线

1号2号3号4号5号0.20.20.20.20.2

3号主梁横向影响线

对1、2、3号主梁进行最不利加载以求得横向分布系数，加载的位置见下图

人行道板及栏杆人群 人群 人行道板及栏杆1号0.6410.5920.5530.4942号0.3770.3183号0.20.1914号0.0230.0155号-0.153-0.19-0.239

1号主梁最不利加载

人行道板及栏杆人群 人群 人行道板及栏杆1号2号3号4号5号0.4220.3970.3770.2880.1120.1050.0230.3470.2580.20.1940.001-0.02

2号主梁最不利加载

3号两的横向影响线为直线，可直接计算 对于公路II级

11号主梁的横向分布系数：1q(0.4940.3160.1910.015)0.508

212号主梁的横向分布系数：2q(0.3470.2580.1940.105)0.452

213号主梁的横向分布系数：3q0.240.4

2对于人群

1号主梁的横向分布系数：1r0.592 2号主梁的横向分布系数：2r0.397 3号主梁的横向分布系数：3r20.20.4 对于人行道板和栏杆

1号主梁的横向分布系数：1b0.6410.2390.402 2号主梁的横向分布系数：2b0.4220.020.402 3号主梁的横向分布系数：3b0.20.20.4 2．梁端剪力横向分布系数(根据杠杆法计算)

人群 人群 1号1.2221.000.6672号3号4号5号1号主梁加载

人群 人群

1号-0.2222号1.003号4号5号

2号主梁加载

人群 人群 1号2号3号0.2781.004号5号

3号主梁加载

对于公路II级

11号主梁的横向分布系数：'1q0.6670.334

212号主梁的横向分布系数：'2q1.000.5

213号主梁的横向分布系数：'3q(1.00.278)0.639

2对于人群

1号主梁的横向分布系数：'1r1.222 2号主梁的横向分布系数：'2r0.222 3号主梁的横向分布系数：'3r0

(二)作用效应计算 1．永久作用效应 (1)永久荷载

假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担 主梁：[(1.80.2)0.111.40.2]2511.4kN/m 横隔板：

中梁：0.5(1.061.12)0.820.1525524.51.33kN/m 边梁：0.5(1.061.12)0.80.1525524.50.67kN/m

桥面铺装：0.11.8244.32kN/m

人行道板及栏杆按照5.5kN/m来计算，根据横向分布系数分摊至各主梁的荷载为：

1号主梁：0.4025.52.21kN/m 2号主梁：0.4025.52.21kN/m 3号主梁：0.45.52.2kN/m

各梁的永久荷载为：

1号主梁：11.40.674.322.2118.6kN/m 2号主梁：11.41.334.322.2119.26kN/m 3号主梁：11.41.334.322.219.25kN/m (2)永久作用效应计算 1号主梁

1跨中弯矩：M1/218.624.521395.6kNm

81支点剪力：Q018.624.5227.9kN

22号主梁

1跨中弯矩：M1/219.2624.521445.1kNm

81支点剪力：Q019.2624.5235.9kN

23号主梁

1跨中弯矩：M1/219.2524.521444.4kNm

81支点剪力：Q019.2524.5235.8kN

22．可变作用效应 (1)汽车荷载冲击系数 取冲击系数0.3

(2)可变作用产生的弯矩 a．公路II级

根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条规定，公路II级车道荷载按照公路I级车道荷载的0.75倍采用，即均布荷载qk7.875kN/m，Pk195kN 各主梁的跨中弯矩：

111号主梁：M1/20.508(10.3)(7.87524.5219524.5)1179.0kNm

84112号主梁：M1/20.452(10.3)(7.87524.5219524.5)1049.0kNm

84113号主梁：M1/20.4(10.3)(7.87524.5219524.5)928.3kNm

84 b．人群荷载

人群荷载：pr3.51.03.5kN/m 各主梁的跨中弯矩：

11号主梁：M1/20.5923.524.52155.5kNm

812号主梁：M1/20.3973.524.52104.3kNm

8

13号主梁：M1/20.43.524.52105.0kNm

8c．弯矩基本组合

根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为： 永久荷载作用分项系数：G11.2 汽车荷载作用分项系数：Q11.4 人群荷载作用分项系数：Q21.4 结构重要性系数：01.0 组合系数：c0.8 各主梁的弯矩基本组合：

1号主梁：M1/21.0(1.21395.61.41179.00.81.4155.5)3499.5kNm 2号主梁：M1/21.0(1.21445.11.41049.00.81.4104.3)3319.5kNm 3号主梁：M1/21.0(1.21444.41.4928.30.81.4105)3150.5kNm (3) 可变作用产生的跨中剪力

按照跨中的横向分布系数来计算跨中的剪力，横向分布系数沿桥跨没有变化，计算剪力时，根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条规定，集中荷载标注值Pk需乘以1.2的系数，即Pk1951.2234kN a．公路II级

各主梁的跨中剪力：

112341号主梁：Q1/20.508(10.3)(7.87524.5)93.2kN

242112342号主梁：Q1/20.452(10.3)(7.87524.5)82.9kN

242112343号主梁：Q1/20.4(10.3)(7.87524.5)73.4kN

242b．人群荷载

各主梁的跨中剪力：

111号主梁：Q1/20.5923.524.55.7kN

24112号主梁：Q1/20.3973.524.53.8kN

24113号主梁：Q1/20.43.524.53.8kN

24

c．跨中剪力基本组合

各主梁的跨中剪力基本组合：

1号主梁：Q1/21.0(1.493.20.81.45.7)136.9kN 2号主梁：Q1/21.0(1.482.90.81.43.8)120.3kN 3号主梁：Q1/21.0(1.473.40.81.43.8)107.0kN

(4) 可变作用产生的支点剪力

计算支点剪力时荷载横向分布系数是沿桥跨变化的，支点处的横向分布系数由杠杆法求得，第一道横隔板采用跨中的横向分布系数，支点到第一道横隔板处采用线性变化。根据前面的计算结果，公路II级和人群荷载相对应的1、2、3号主梁的横向分布系数沿跨长的变化见下图：

0.3340.5080.4521号主梁0.52号主梁0.6396.160.43号主梁

公路II级

1.2220.5920.3970.41号主梁2号主梁-0.2223号主梁6.16

人群荷载

a．公路II级

各主梁的支点剪力：

1号主梁：

Q0(10.3)(7.87524.50.50.5087.8756.160.750.1740.57.8756.160.250.50.1740.6672340.334)160.3kN

2号主梁：

Q0(10.3)(7.87524.50.50.4527.8756.160.750.0480.57.8756.160.250.50.0480.6672340.5)210.2kNQ0(10.3)(7.87524.50.50.47.8756.160.750.2390.57.8756.160.250.50.2390.6672340.639)251.5kN

3号主梁：

b．人群荷载

各主梁的支点剪力： 1号主梁：

Q0(3.524.50.50.5923.56.160.750.630.53.56.160.250.50.630.667)31.6kN

2号主梁：

Q0(3.522.30.50.3973.53.950.750.3970.53.56.160.160.50.3970.667)13.0kNQ0(3.524.50.50.43.56.160.750.40.53.56.160.250.50.40.667)13.2kN

3号主梁：

c．支点剪力基本组合

各主梁的支点剪力基本组合：

1号主梁：Q01.0(1.2227.91.4160.30.81.431.6)533.3kN 2号主梁：Q01.0(1.2235.91.4210.20.81.413.0)591.9kN 3号主梁：Q01.0(1.2235.81.4251.50.81.413.2)649.8kN

(三)持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 1.配置主筋

根据前面的弯矩基本组合可知，1号梁的跨中弯矩最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按1号梁的弯矩进行配筋计算。

假定主梁单向配筋，钢筋净保护层为3cm，钢筋重心至底边距离a12cm，则主梁有效高度h0ha14012128cm

已知1号梁跨中弯矩0Md=3499.5kNm，根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.3条：

0Mdfcd[bx(h0)(b'fb)h'f(h0x2h'f2)]f'sdA's(h0a's)

在这里fcd11.5MPa，b0.2m，b'f1.78m，h'f0.11m，A's0

x0.113499.510311.5106[0.2x(1.28)(1.780.2)0.11(1.28)]

22x22.56x0.910

求解得x0.43m0.11m

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.3条：

fsdAsfcd[bx(b'fb)h'f]

As选用1432钢筋

11.5[0.20.43(1.780.2)0.11]1.07102m2

280As148.042112.59cm2107cm2

钢筋的重心距底缘的距离为：y'33.53.414.9cm 实际有效高度：h014014.9125.1cm 配筋率验算：107/(20125.1)4.28%0.2% 2.持久状况截面承载能力极限状态计算

实际受压区高度：x[112.59280/11.5(17820)11]/2050.2cm

x50.2cmh00.56125.170.1cm满足规范要求

截面抗弯极限状态承载力为：

h'xMdfcd[bx(h0)(b'fb)h'f(h0f)]220.5020.1111.5106[0.20.502(1.28)(1.780.2)0.11(1.28)]103

223636kNm3499.5kNm满足要求

3.根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置

根据剪力基本组合，3号梁的支点剪力最大，1号梁的跨中剪力最大，偏安全计，支点剪力以3号梁为准，跨中剪力以1号梁为准：

0Vd1/2136.9kN，0Vd0649.8kN

假定有632通过支点，

1a3.434.7cm

2h01404.7135.3cm

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9条，抗剪截面需满足构造要求：

0Vd0.51103fcu,kbh0

0.51103252001353690kN649.8kN

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.10条：

0.501032ftdbh00.501031.01.232001353166.4kN649.8kN

介于两者之间，应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。 积算图式如下图所示：

649.8kNh/2内插得到距离梁高h/2处的剪力Vdh/2620.5kN 则由混凝土和箍筋承担的部分：620.50.6372.3kN 由弯起钢筋承担的部分：620.50.4248.2kN 各排钢筋的弯起位置与承担的剪力见下表： 弯起钢筋排次 1 2 3 4 5 弯起点距支座中心距离(m) 1.3 2.5 3.7 4.9 6.1 承担的剪力值(kN) 223.1 172.8 122.6 72.3 22.1 136.9kN

各排弯起钢筋的计算： 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7条，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力为：

Vsb0.75103fsdAsbsins

在这里fsd280MPa，s45，故相应于各排弯起钢筋的面积：

AsbVsbVsbVsb

0.75103fsdsins0.751032800.7070.1485则每排弯起钢筋的面积为：

Asb1248.2/0.14851671.4mm2

弯起232：A'sb11608.4mm2Asb1

1671.41608.43.9%5%，能够满足工程上的要求

1608.4Asb2223.1/0.14851502.4mm2

弯起232：A'sb21608.4mm2Asb2

Asb3172.8/0.14851163.6mm2

弯起232：A'sb31608.4mm2Asb3

Asb4122.6/0.1485825.6mm2

弯起232：A'sb41608.4mm2Asb4

Asb572.3/0.1485486.9mm2

弯起218：A'sb5509mm2Asb5

Asb622.1/0.1485148.8mm2

弯起218：A'sb6509mm2Asb6

在近跨中处增设218辅助斜筋，A'sb5A'sb6509mm2，根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.11条，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面以外不小于h0/2处，满足要求

4.箍筋配置

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.11条，箍筋的间距为：

Sv12320.2106(20.6P)fcu,kAsvfsvbh02(0Vd)2

在这里11.0，31.1，0.6，选用28双肢箍筋，fsv195MPa，

Asv100.5mm2，距离支座中心h0/2处的主筋为632，Ag4825.2mm2，

h014033.4A3.448.252131.9cm，g0.0183，P1001.83，2bh020131.9计算剪力0Vd649.8kN，计算可得：

1.021.120.2106(20.61.83)25100.519520013192Sv168mm 2(0.6649.8)选用Sv150mm。

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》9.3.13条，在支座中心向跨径方向长度不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。 综上所述，全梁箍筋的配置为28双肢箍筋，由支点至距支座中心2.5处，Sv为10cm，其余地方箍筋间距为15cm。 则配箍率分别为：

1.005当Sv10cm时，svAsv/svb0.5%0.18%

10201.005当Sv15cm时，svAsv/svb0.34%0.18%

15205.斜截面抗剪承载能力验算

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7条，当受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：

0VdVcsVsb

Vcs1230.45103bh0(20.6P)fcu,ksvfsv Vsb0.75103fsdAsbsins

为了简化计算，h0取用平均值，即

1h0(131.9125.1)128.5cm

2根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.6条，需要验算的斜截面有：

(1)距离支座h/2处截面，相应的Vd620.5kN

P1004825.21.88，sv0.005

2001285Vcs1.01.01.10.451032001285(20.61.88)250.005195496.8kNVsb0.751032801608.40.707238.8kN

VcsVsb496.8238.8735.6kN620.5kN

(2)距离支座中心1.3m处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的Vd595.4kN

P1004825.21.88，sv0.0034

2001285Vcs1.01.01.10.451032001285(20.61.88)250.0034195409.7kNVsb0.751032801608.40.707238.8kN

VcsVsb409.7238.8648.5kN595.4kN

(3)距离支座中心2.5m处截面(弯起钢筋弯起点及箍筋间距变化处)，相应的

Vd545.1kN

P1006433.62.5，sv0.0034

2001285Vcs1.01.01.10.451032001285(20.62.5)250.0034195433.3kNVsb0.751032801608.40.707238.8kN

VcsVsb433.3238.8672.1kN545.1kN

(4)距离支座中心3.7m处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的Vd494.9kN

P10080423.12.5，取P2.5，sv0.0034

2001285Vcs1.01.01.10.451032001285(20.62.5)250.0034195433.3kNVsb0.751032801608.40.707238.8kN

VcsVsb433.3238.8672.1kN494.9kN

(5)距离支座中心4.9m处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的Vd444.6kN

P1009650.43.82.5，取P2.5，sv0.0034

2001285Vcs1.01.01.10.451032001285(20.62.5)250.0034195433.3kNVsb0.751032805090.70775.6kN

VcsVsb433.375.6508.9kN444.6kN

(四)持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》6.4.3条，最大裂缝宽度采用下式计算：

WfkC1C2C3ssEs(30d)

0.2810M1/21395.6kNm，取1号梁的弯矩进行组合，对于1号梁，永久作用产生的弯矩：

公路II荷载产生的弯矩：M1/21179/1.3906.9kNm(不计冲击力)，人群荷载产生的弯矩：M1/2155.5kNm

作用短期效应组合：Ms1395.60.7906.91.0155.52185.9kNm 作用长期效应组合：Ml1395.60.4906.90.4155.51820.6kNm 在这里C11.0，C31.0，Es2.0105MPa，d32mm

C210.5Ml1820.610.51.416 Ms2185.9Ms2185.9103ss106178.4MPa 60.87Ash00.8711259101.251As112.590.0260.02，取0.02

bh0(bfb)hf20125.1(18020)11可算得裂缝的宽度为：

178.43032Wfk1.01.4161.0()0.163mm0.2mm，

2.01050.28100.02满足规范要求

(五)持久状况正常使用极限状态下挠度验算

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》6.5.2条，刚度可按下式来计算：

BB0MMB(cr)2[1(cr)2]0MsMsBcrMcrftkW0

2S0 W0在这里Ec2.8104MPa，ftk1.78MPa 换算截面中性轴距T梁顶面的距离x：

11180x2(18020)(x11)27.143112.59(125.1x)0 22化简：x2256.4x11028.50 解得：x37.52cm375.2mm

全截面(不考虑开裂)换算截面重心轴以上部分对重心轴的面积矩S0：

110375.2110)(375.2110)200 226.341073.521066.692107mm36.692102m3S01800110(375.2前面已计算得到全截面对重心轴的惯性矩I0：I09.087102m4 全截面抗裂边缘弹性抵抗矩W0：

I09.087102W00.1038m3

(h0x)(1.2510.3752)2S026.6921021.289

W00.1038开裂弯矩Mcr：McrftkW01.2891.781030.1038238.2kNm 开裂截面的惯性矩Icr：

Icr7.14311259(1251375.2)28.3431010mm48.343102m418001375.23(1800200)(375.2110)3 33开裂截面的抗弯刚度Bcr：BcrEcIcr2.81048.34310102.3361015 全截面的抗弯刚度B0：B00.95EcI00.952.81049.08710102.4171015 前面计算得到作用短期效应组合：Ms2185.9kNm 开裂截面等效的抗弯刚度B：

2.4171015BMcr2Mcr2B0238.22238.222.4171015()[(1)] ()[1()]15MsMsBcr2185.92185.92.33610B02.3371015Nmm2根据前面的计算结果可得：结构自重的弯矩Mg1395.6kNm，公路II级可变荷

kN/m，Pk195kN，跨中横向分布系数q0.508，人群荷载载：qk7.875

qr3.5kN/m，跨中横向分布系数r0.592

51395.610624500237.34mm 永久作用：fg48B482.33710155Mgl02可变作用：

汽车：

35qkl04Pkl057.875245004195103245003fq1q()0.70.508()14.71mm384B48B3842.3371015482.33710155qrl0453.52450041.00.5924.16mm 人群：fr1r15384B3842.33710根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》6.5.3条，挠度长期增长系数1.60 长期挠度的最大值：

fmax1.60(37.3414.714.16)89.936mml0/160024500/160015.31mm

需要设置预拱度：f'1.60(37.340.514.710.54.16)74.84mm 消除结构的自重后产生的长期挠度：

fmax1.60(14.714.16)30.19mml0/60024500/60040.83mm

满足规范要求

武汉理工大学网络教育学院

桥梁工程课程设计

（装配式钢筋混凝土简支T形梁桥）

设计人：张赛哲 学号：100033964116

专业年级：10春道路桥梁工程 层次：专升本 2012年3月10日